钢管落地卸料平台施工方案.docx
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钢管落地卸料平台施工方案
钢管落地卸料平台
施工方案
编制人:
____________
审核人:
____________
审批人:
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1.工程概况
工程名称
xxxxx展示中心
工程地点
xxxxx
建设单位
xxxxxx中心有限公司
设计单位
xxxxx有限公司
监理单位
xxxxx分公司
施工单位
xxxx程局
建筑面积
153638m2
层数(地上/地下)
地上23层/地下3层
建筑高度
99.8m
结构形式
钢筋混凝土框架-剪力墙
2.编制凭据
Ø广东xxx展示中心工程承包合同、及施工用图纸等;
Ø《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)
Ø《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)
Ø《钢结构设计规范》(GB50017-2003)
Ø《悬挑脚手架施工方案》
Ø【建筑施工手册】第四版;
Ø工程建设标准强制性条文、及其他有关法律、法规、规章、管理文件。
3.卸料平台设置:
Ø三层以上采用悬挑式脚手架,卸料平台也采用悬挑式卸料平台。
Ø三层以下采用钢管落地式卸料平台。
Ø本方案只对落地式钢管卸料平台进行计算及说明,悬挑式卸料平台详见《悬挑脚手架施工方案》(2007年1月14日编制)。
4.设计计算
4.1.计算简图
4.2.参数信息
4.2.1.基本参数
Ø立杆横向间距或排距la(m):
1.00,立杆步距h(m):
1.50;
Ø立杆纵向间距lb(m):
1.00,平台支架计算高度H(m):
22.80(按最不利的从地下三层搭设至二层板高度计算);
Ø立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):
0.10,平台底钢管间距离(mm):
300.00;
Ø钢管类型(mm):
Φ48×3.5,扣件连接方式:
双扣件,取扣件抗滑承载力系数:
0.80;
4.2.2.荷载参数
Ø脚手板自重(kN/m2):
0.300;
Ø栏杆自重(kN/m):
0.150;
Ø材料堆放最大荷载(kN/m2):
2.000;
Ø施工均布荷载(kN/m2):
3.000;
4.3.纵向支撑钢管计算:
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算,截面几何参数为
截面抵抗矩W=5.08cm3;
截面惯性矩I=12.19cm4;
纵向钢管计算简图
4.3.1.荷载的计算:
Ø脚手板与栏杆自重(kN/m):
q11=0.15+0.3×0.3=0.24kN/m;
Ø堆放材料的自重线荷载(kN/m):
q12=2×0.3=0.6kN/m;
Ø活荷载为施工荷载标准值(kN/m):
p1=3×0.3=0.9kN/m
4.3.2.强度验算:
依照《规范》5.2.4规定,纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和;
最大弯矩计算公式如下:
最大支座力计算公式如下:
均布恒载:
q1=1.2×q11+1.2×q12=1.2×0.24+1.2×0.6=1.008kN/m;
均布活载:
q2=1.4×0.9=1.26kN/m;
最大弯距Mmax=0.1×1.008×12+0.117×1.26×12=0.248kN.m;
最大支座力N=1.1×1.008×1+1.2×1.26×1=2.621kN;
最大应力σ=Mmax/W=0.248×106/(5080)=48.862N/mm2;
纵向钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2;
纵向钢管的计算应力48.862N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度205N/mm2,满足要求!
4.3.3.挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度;
计算公式如下:
均布恒载:
q=q11+q12=0.84kN/m;
均布活载:
p=0.9kN/m;
V=(0.677×0.84+0.990×0.9)×10004/(100×2.06×105×121900)=0.581mm;
纵向钢管的最大挠度为0.581mm小于纵向钢管的最大容许挠度1000/150与10mm,满足要求!
4.4.横向支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;
集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力,P=2.621kN;
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN.m)
支撑钢管计算变形图(mm)
支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩Mmax=0.882kN.m;
最大变形Vmax=2.255mm;
最大支座力Qmax=9.531kN;
最大应力σ=173.668N/mm2;
横向钢管的计算应力173.668N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度为2.255mm小于支撑钢管的最大容许挠度1000/150与10mm,满足要求!
4.5.扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN;
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=9.531kN;
R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
4.6.模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算:
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
4.6.1.静荷载标准值包括以下内容:
Ø脚手架的自重(kN):
NG1=0.129×22.8=2.943kN;
Ø栏杆的自重(kN):
NG2=0.15×1=0.15kN;
Ø脚手板自重(kN):
NG3=0.3×1×1=0.3kN;
Ø堆放荷载(kN):
NG4=2×1×1=2kN;
经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.393kN;
4.6.2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。
经计算得到,活荷载标准值NQ=3×1×1=3kN;
4.6.3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.393+1.4×3=10.672kN;
4.7.立杆的稳定性验算:
立杆的稳定性计算公式:
其中N----立杆的轴心压力设计值(kN):
N=10.672kN;
φ-------轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到;
i----计算立杆的截面回转半径(cm):
i=1.58cm;
A----立杆净截面面积(cm2):
A=4.89cm2;
W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3):
W=5.08cm3;
σ-------钢管立杆最大应力计算值(N/mm2);
[f]----钢管立杆抗压强度设计值:
[f]=205N/mm2;
L0----计算长度(m);
如果完全参照《扣件式规范》,由公式
(1)或
(2)计算
l0=k1μh
(1)
l0=h+2a
(2)
k1----计算长度附加系数,取值为1.167;
μ----计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3;μ=1.7;
a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0.1m;
公式
(1)的计算结果:
立杆计算长度L0=k1μh=1.167×1.7×1.5=2.976m;
L0/i=2975.85/15.8=188;
由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.203;
钢管立杆受压应力计算值;σ=10672.176/(0.203×489)=107.51N/mm2;
钢管立杆稳定性验算σ=107.51N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
公式
(2)的计算结果:
L0/i=1700/15.8=108;
由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.53;
钢管立杆受压应力计算值;σ=10672.176/(0.53×489)=41.178N/mm2;
钢管立杆稳定性验算σ=41.178N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由公式(3)计算
l0=k1k2(h+2a)(3)
k2--计算长度附加系数,按照表2取值1.064;
公式(3)的计算结果:
L0/i=2110.87/15.8=134;
由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.376;
钢管立杆受压应力计算值;σ=10672.176/(0.376×489)=58.044N/mm2;
钢管立杆稳定性验算σ=58.044N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
5.卸料平台其他注意事项
Ø卸料平台就自成受力系统,禁止与脚手架连接,防止给脚手架增加不利荷载,影响脚手架的稳定与和平台的安全使用。
Ø卸料平台应便于操作,脚手板应铺平绑牢,平台就在明显处设置标志牌,规定使用要求和限定荷载(本工程落地式平台按2KN/m2限荷)。
Ø卸料平台外侧三面须搭高高度不小于900mm的拦杆,及挂密目式安全网。
Ø卸料平台在建筑物垂直方向应错开设置,以免妨碍吊运物品。
Ø卸料平台在使用中应加强检查,确保安全使用。