碗扣架卸料平台施工方案.docx
《碗扣架卸料平台施工方案.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《碗扣架卸料平台施工方案.docx（13页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。
碗扣架卸料平台施工方案
一、工程概况
工程位于程总占地面积约60万平方米，厂区规划总建筑面积约65万平方米。
其中A标段建筑面积约39万平方米。
工程总体概况
序号
项目
1
工程名称
2
工程地点
3
建设单位
4
设计单位
5
管理公司
6
监理单位
7
工期目标
8
质量等级
序号
区域
层号
层高（m）
1
S区
L10层
L20层
L25层
L30层
L40层
L45层（出屋面结构）
2
N区
L10层
L20层
L25（层出屋面结构）
3
F区
L10层
L20层
L30层
L40层
L45层（出屋面结构）
二、卸料平台概况
为满足结构施工和后期装饰工程中材料的及时倒运，在南侧支持区和核心区东西侧周边采用碗扣架搭设落地式卸料平台。
其中南侧支持区周边搭设4.2m×13.2m的卸料平台。
核心区东西侧搭设4.2m×11.4m的卸料平台,部分结构悬挑平台可作为卸料平台使用。
其中核心区东西侧需要设卸料平台的楼层板面标高依次达到6m,16.8m,南侧支持区需要设卸料平台的楼层板面标高依次为：
6m,12.2m，19.7m,25.9m。
为防止叉车上卸料平台，卸料平台脚手板比相应楼层板面标高高300-400mm。
计算时取从地上至最上层使用高度进行计算25.9+0.4=26.3m。
现场根据现场具体情况对其位置进行调整。
4.2m×13.2m的卸料平台做法见附图所示，4.2m×11.4m的卸料平台搭设与4.2m×13.2m的卸料平台类似。
三、编制依据
《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）
《钢结构设计规范》（GB50017-2003）
《建筑施工高空作业安全技术规程》（JGJ33-91）
《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）
《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）
四、构造要求
4.1、平台架形式
卸料平台架采用碗扣式脚手架。
4.2、平台架构造参数
1）平台架立杆横向间距La=0.6m、纵向间距为Lb=0.6m，平台架步距h=1.2m。
2）在平台顶端和扫地杆部位必须设置连续水平剪刀撑，中间连续水平剪刀撑设置距离应小于等于4.0米。
平台架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑，在平台长度方向中间部位设置一道竖向连续剪刀撑。
剪刀撑采用搭接，搭接长度不得小于500mm,并且采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。
3）除去核心区L20层10.8层高采用四道抱柱外，其余每层采用三道抱柱，竖向距离为2-3m。
在卸料平台高于相应楼层板面标高处额外增加一道抱柱。
4）主龙骨采用双钢管，主龙骨标高与板平齐。
5）平台架地基采用碎石回填上铺设10mm厚C15混凝土硬化，硬化后地基承载力标准值为300Kpa。
6）平台架立杆下采用宽250mm、厚50mm的木跳板作为垫木。
主龙骨上满铺宽250mm、厚50mm的木跳板。
木跳板有部分搭设在楼板上长度不小于1000mm。
7）平台架四周维护采用满挂阻燃密目安全网。
8）立杆顶部U型托撑的螺杆直径不应小于38mm，伸出钢管顶不得大于200mm。
9）满堂架下满铺一层1.2米宽大眼安全网,铺设位置如附图。
10））操作平台沿三面边设置防护栏杆，高度不小于1.2米，上下水平杆二根，下面水平杆离平台面不大于600mm，立杆内侧设置踢脚板。
防护围栏做法见附图，围栏立杆与架体外侧立杆距离不大于200mm。
4.3、平台架材料要求
1）采用合格的钢管和碗扣架。
钢管采用48×3.0mm焊接钢管。
构配件外观质量应符合下列要求：
①钢管应平直光滑、无裂纹、无锈蚀、无分层、无结巴、无毛刺等，不得采用横断面接长的钢管；
②铸造件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净；
③冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷；
④各焊缝应饱满，焊药应清除干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷；
⑤构配件防锈漆涂层应均匀，附着应牢固；
⑥主要构配件上的生产厂标识应清晰。
2）扣件应为可锻压铸铁扣件，有直角、旋转、对接三种扣件，扣件必须符合相关规定，并且要有出厂合格证，不得使用严重锈蚀、有裂缝的扣件。
3）选取合格的U托，U托表面不平整，托下缺少三角形钢板支撑，丝扣损坏，托下丝扣长度小于550mm的U托严禁使用。
五、安全管理
平台架搭设前安全技术准备工作：
1、卸料平台脚手架搭设及拆除前、层层落实安全技术交底，做到管理人员及架子工，人人清楚，个个明白。
严格按照方案进行搭设。
2、卸料平台架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格的专业架子工。
上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。
搭设卸料平台人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋，不得带病或酒后作业，并遵守国家及深圳市有关施工现场管理安全要求。
3、卸料平台架的构配件质量与搭设质量，应按技术规范JGJ130-2001相应规定进行检查验收，合格后方准使用。
平台架搭设中的安全管理：
1、在平台码放材料时，距外边缘300mm，严禁将材料码放在维护栏杆上。
卸料平台计算在卸料平台明显处悬挂标有“限重2吨/㎡”字样的标识牌，堆积荷载不得超过2吨/㎡，并随吊随清运。
2、作业层脚手板探头长度应取15㎝，并不应大于20㎝。
探头板过长可能造成坠落事故，其板长两端均应与支撑小横杆可靠固定。
3、抱柱节点处用50X100的木方对柱角进行保护，钢管与平台碗扣架的立杆用直角扣件连接牢固。
4、脚手架搭设场地必须平整、坚实、有排水措施。
5、平台架搭设完成后，必须经有关部门（质量安全部、工程部、技术部）检查验收合格后才能投入使用。
6、平台架未经检查验收前，除架子工以外严禁其它人员攀登，验收后任何人不得擅自拆改，需要做局部拆除时，必须经过质量安全部、工程部、技术部同意由架子工进行操作。
7、大风雨后，施工负责人要及时组织有关人员对平台架进行检查，对有松动的及不符合要求的立即进行加固。
8、在进行平台架搭设施工时，施工人员必须系好安全带，不许穿带钉、易滑的鞋上架操作。
9、搭拆卸料平台时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。
10、平台架操作层的四边采用密目安全网进行围护。
11、专职架子工必须在每天班前、雨雪大风天气之后仔细检查钢管卸料平台安全状况，一旦发现安全隐患要及时上报并处理。
12、卸料平台的安全检查与维护，应遵照JGJ130-2001相应规定，安全网应按有关规定架设。
13、混凝土输送管、布料杆、缆风绳等不得固定在脚手架上。
14、严禁在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业。
15、架体上严禁上叉车，吊车。
16、当有五级或五级以上大风和雾、雨天气时应停止各种作业。
雨后上架作业应有防滑措施。
17、卸料平台上的脚手板必须绑扎严密牢固，严禁存在空隙和松动的脚手板。
平台架体拆除安全管理：
1、全面检查架体的连接，支撑体系是否符合构造要求，经按技术管理程序批准后方可实施拆除作业。
2、架体拆除现场工程技术人员应对在岗操作工人进行有针对的安全技术交底。
3、架体拆除时必须划出安全区，设置警戒线，派专人看管。
4、架体拆除前应清理脚手架上的器具及多余的材料。
5、拆除作业应从顶层开始，逐层向下进行，严禁上下痛失拆除。
6、拆除的构配件应成捆用起重机设备吊运至地面，严禁抛掷。
7、拆除的构配件应分类堆放，以便运输、维护和保管。
8、抱住节点必须拆到该位置是方可拆除，严禁提前拆除。
六、卸料平台计算
6.1、参数信息:
6.1.1.基本参数
立杆横向间距或排距la（m）:
0.60，立杆步距h（m）：
1.20；
立杆纵向间距lb（m）:
0.60，平台支架计算高度H（m）：
6.00；
立杆上端伸出至模板支撑点的长度a（m）:
0.50，
主龙骨和抱柱钢管类型（mm）:
Φ48×3.0，扣件连接方式：
6.1.2.荷载参数
脚手板自重（kN/m2）:
0.300；
栏杆自重（kN/m）:
0.150；
材料堆放最大荷载（kN/m2）:
25.000；
施工均布荷载（kN/m2）:
4.000；
6.1.3.地基参数
平台架地基采用碎石回填上铺设10mm厚C15混凝土硬化，硬化后地基承载力标准值为300Kpa
立杆基础底面面积（m2）:
0.15；地基承载力调整系数:
0.50。
6.2、跳板计算:
跳板按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为
截面抵抗矩W=20×4×4/6=53.3cm3；
截面惯性矩I=20×4×4×4/12=106.6cm4；
6.2.1.荷载的计算：
（1）脚手板与栏杆自重（kN/m）：
q11=0.15+0.30×0.2=0.21kN/m；
（2）堆放材料的自重线荷载（kN/m）：
q12=25×0.2=5kN/m；
（3）施工荷载（kN/m）：
q21=4×0.2=0.8kN/m；
6.2.2.强度验算:
均布恒载：
q1=1.2×q11+1.2×q12=1.2×0.21+1.2×5=6.252kN/m；
均布活载：
q2=1.4×0.8=1.12kN/m；
跳板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
跳板按照三跨连续梁计算。
荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）
荷载组合简图（支座最大弯矩）
跨中最大弯矩计算公式如下:
跨中最大弯矩为
M1=（0.08×6.252+0.10×1.12）×0.62=0.22kN.m
支座最大弯矩计算公式如下:
支座最大弯矩为
M2=-（0.10×6.252+0.117×1.12）×0.62=-0.272kN.m
最大支座力为
N=1.1×6.252×0.6+1.2×1.12×0.6=4.93kN；
（1）跳板抗弯强度计算：
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
=0.272×106/53300=5.1N/mm2
跳板的抗弯计算强度小于14.0N/mm2,满足要求!
（2）跳板抗剪计算：
最大剪力的计算公式如下:
Q=0.6ql=0.6×（6.252+1.12）×0.6=2.654kN
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×2654/（2×40×200）=0.50N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.20N/mm2
跳板的抗剪强度计算满足要求!
（3）跳板挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
静荷载标准值q1=0.21+5=5.21kN/m
活荷载标准值q2=0.8kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
w=（0.677×5.21+0.990×0.8）×6004/（100×9000.00×2430000.0）=0.40mm
跳板最大挠度小于600/150与10mm，满足要求!
6.3、托梁的计算:
托梁按照均布荷载下连续梁计算，单根钢管的截面几何参数为
截面抵抗矩W=4.49cm3；
截面惯性矩I=10.78cm4；
托梁的采用双钢管故托梁界面参数为：
截面抵抗矩W=2×4.49cm3=8.98cm3；
截面惯性矩I=2×10.78cm4=21.56cm4；
抗弯刚度EI=2.06×105×215600=4.44×1011
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；荷载按照局部荷载计算。
6.3.1.荷载的计算：
（1）脚手板与栏杆自重（kN/m）：
q11=0.15+0.30×0.6=0.23kN/m；
（2）堆放材料的自重线荷载（kN/m）：
q12=25×0.6=15kN/m；
（3）施工荷载（kN/m）：
q21=4×0.6=2.4kN/m；
6.3.2.强度计算：
均布恒载：
q1=1.2×q11+1.2×q12=1.2×0.23+1.2×15=18.276kN/m；
均布活载：
q2=1.4×2.4=3.36kN/m；
荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）
荷载组合简图（支座最大弯矩）
跨中最大弯矩计算公式如下:
跨中最大弯矩为
M1=（0.08×18.276+0.10×3.36）×0.62=0.647kN.m
支座最大弯矩计算公式如下:
支座最大弯矩为
M2=-（0.10×18.276+0.117×3.36）×0.62=-0.80kN.m
最大弯矩Mmax=2.22kN.m；
最大变形Vmax=0.046mm；
最大支座力Qmax=3.39+2.68+2.676=8.75kN；
最大应力σ=0.788×106/8980=87.7N/mm2；
（1）托梁抗弯强度计算：
我们选择支座弯矩最大值进行强度验算：
=0.8×106/8980=89N/mm2
托梁的计算应力89N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！
（2）托梁挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
静荷载标准值q1=0.23+15=15.23kN/m
活荷载标准值q2=2.4kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
w=（0.677×15.23+0.990×2.4）×6004/（100×2.06×106×215600）=0.03mm
托梁的最大挠度为0.03mm小于支撑钢管的最大容许挠度600/150与10mm，满足要求！
6.4、扣件抗滑移的计算
因使用碗扣脚手架，故不需要进行扣件抗滑移计算。
6.5、模板支架立杆荷载标准值（轴力）计算:
6.5.1.静荷载标准值包括以下内容：
（1）立杆的自重（kN）：
NG1=0.128×26.3=3.366kN；
（2）栏杆的自重（kN）：
NG2=0.15×0.6=0.09kN；
（3）脚手板自重（kN）：
NG3=0.35×0.6×0.6=0.126kN；
（4）堆放荷载（kN）：
NG4=25×0.6×0.6=9kN；
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=12.582kN；
6.5.2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值NQ=4×0.6×0.6=1.44kN；
6.5.3.立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=1.2×12.582+1.4×1.44=17.12kN；
6.6、立杆的稳定性验算
立杆的稳定性计算公式为：
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=17.12kN
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；
A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；
W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.491cm3；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.50m；
h——最大步距，h=1.20m；
l0——计算长度，取1.200+2×0.500=2.200m；
——由长细比，为2200/15.9=138.1；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.357；
经计算得到
=17120/（0.357×424）=113.1N/mm2；
立杆稳定性验算σ=113.1N/mm2小于立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
6.7、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p≤fg
地基承载力设计值:
fg=fgk×kc；
其中，地基采用碎石回填上铺设10mm厚C15混凝土，地基承载力标准值：
fgk=300kpa；
脚手架地基承载力调整系数：
kc=0.5；
立杆基础底面的平均压力：
p=N/A=114.13kpa；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：
N=17.12kN；
立杆的垫木采用50x250x4000的木跳板。
基础底面面积：
A=0.25x0.6=0.15m2。
p=114.13≤fg=150kpa。
地基承载力满足要求！
升级会员 