模板方案.docx
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模板方案
#楼商业楼
模
板
施
工
方
案
二0一二年二月二十三日
第一章、工程概况
-----小区2#商业楼，建筑面积7687.6平方米，层数四层，建筑高度为16.8米，由有限公司兴建，建筑设计研究院设计，安徽科达建设项目管理有限公司监理，合肥工程建设承包有限责任公司施工。
第二章、基础模板方案
为保证质量和施工进度，全部配备新模板，以备周转之用。
1、底板上的吊模
本工程的基础底板上四周用胶合板作模板的面层，50×100mm方子做背方连接，待底板上层钢筋网片绑扎完毕后，进行模板的安装，模板支撑采用钢筋加点焊的方法，由电焊工配合木工把定位钢筋焊在底板钢筋上层网片上，间距为700mm左右，测量人员把底板的标高准确定出，然后由焊工在墙板的内外侧焊钢筋三脚架，间距为600-800mm，三脚架支撑与模板有2cm的间隙，以调整模板的准确位置。
2、基础结构柱、墙、梁、板的模板
本工程的模板支撑系统采用钢支撑φ48×3钢管，梁底及剪力墙洞口侧边堵头利用50mm厚松板，剪力墙大面及梁侧边、顶板模板选用十八胶合板，板材具有一定的强度、刚度，无翘曲变形，支撑稳定，规格为900×1800×18mm。
拼装时接缝处不得有较大的缝隙、避免漏浆。
基础模板支撑采用φ48钢管做立杆及水平杆，立杆的调节高度不宜超过5cm，可利用底部垫块进行调节。
立杆的布置间距小于或等于800mm，立杆的设置按照建筑物开间的几何形状设计，在铺设时，可以依据墙板的模板控制线从每一开间自外向内铺设。
立杆的剪刀撑每4米左右设置一道。
由于顶板厚度较大荷载较大，可用48钢管作为搁栅。
基础墙板，内外模板采用18厚胶合板，模板外侧设置竖向立档，立档用50×100mm方木制作，立档外侧设置水平方向的横档采用双φ48钢管，间距600mm，每排横档布置φ18中间焊止水环的对拉螺栓对拉螺栓间距400mm，壁板支好后用可调支顶斜撑和排架固定，并在模板底部施工缝处留置清洁口。
顶板板模用18mm厚胶合板制作，壁板和顶板采用满堂φ48×3钢管支撑方案，在底板上搭设钢管排架，纵横方向钢管间距为900mm，中间纵横加水平横杆，并在横向和纵向及两壁板之间设置纵横剪刀撑，使之成为一个稳固的整体。
基础模板安装前，测量人员在基层弹出边线和双道控制线（距边线30），并将标高控制线抄到钢管架上，模板在底部设置清扫孔，浇注砼前封堵。
本工程有的梁柱交接部位比较不规则，给模板施工的配置及安装带来很大的难度，为此，梁柱交接部位的模板放出大样，柱模准确留出梁窝，使柱模一次性安装至梁板底。
严禁用小木条修补。
模板支撑到位并与梁柱支撑形成一整体，确保该处不出现缩颈、胀模等现象发生。
模板的穿墙螺栓孔事先在加工场地弹线打孔，位置一一对应，杜绝模板安装后在墙板或柱上打孔及相临内外模板孔眼严重错位。
模板的支撑立柱下铺设100×100×50mm的垫板，支撑系统的立柱要求横平竖直，斜刀撑要均匀设置，使整个支撑系统稳定性得以保障。
在模板安装前涂刷脱模剂，以便拆模及增加模板的寿命，考虑到模板有一定的变形，梁、柱、墙模板截面按“负偏差”安装，最大控制在-5mm内，跨度不小于4m的钢筋砼梁板模板均按设计要求起拱1/1000-3/1000。
待基础结构梁板砼强度达到100%时由现场技术人员下达拆模令，木工班组方可拆模，并在拆模区域设立警示牌，有专人看护，拆模时不得硬碰、猛敲打螺杆，以免损失砼外表面，拆模时两人一组，严禁乱扔、乱摔。
对拆下来的模板分批运出基础，有标识，并分规格码放，现场要做到工完料尽。
3、模板结构计算
工程模板分项：
有梁板楼板，采用胶合板施工，梁采用胶合板模板，柱采用胶合板模板，基础侧壁采用胶合板模板，支撑系统采用Φ48×3钢管。
一）、荷载
①计算模板及其支架的荷载，分为荷载标准和荷载设计值，后者应以荷载标准值乘以相应的荷载分项系数。
模板及其支架自重标准值（KN/m3）
模板构件的名称
木模板
组合钢模板
钢框胶合模板
平板的模板及小楞
0.30
0.50
0.40
楼梯模板（其中包括梁的模板）
0.50
0.75
0.60
楼梯模板及其支架
（楼层高度为4m以下）
0.75
1.10
0.95
②新浇砼自重标准值24KN/m3
③钢筋自重标准值：
框架梁1.5KN/m3，楼板：
1.1KN/m3
④施工人员及设备荷载标准值：
a计算模板及直接支承模板的小楞，对均布荷载取2.5KN/m2，另应以集中荷载2.5KN再行验算，比较两者所得的弯距值，按其中较大者采用。
b计算支架立柱及其他支承结构构件时，均布活荷载取1.0KN/m2
⑤振捣砼产生的荷载标准值—对水平面模板可采用2.0KN/m2，对垂直面模板可采用4.0KN/m2。
（作用范围在新浇筑砼侧压力的有效压头高度内）
⑥新浇筑砼对模板侧压力标准值—采用内部振捣器时，可按以下两式计算：
并取其较小值：
F=0.22γct0β1β2V1/2
F=γcH
F—新浇砼对模板的最大侧压力（KN/m2）
γc—砼的重力密度（KN/m3）
t0—新浇砼的初凝时间（h）可按实侧确定（可采用
V—砼的浇筑速度（m/h）
H—砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面的总高度（m）
β1—外加剂影响修正系数，不掺为1.0，掺具有缓凝作用外加剂取1.2
β2—砼坍落度影响修正系数，坍落度为14时，取1.15
⑦7倾倒砼时产生的荷标准值—倾倒砼时对垂直面模板产生的水平荷载标准值：
倾倒砼时产生的水平荷载标准值（KN/m2），采用泵送砼，取值4KN/m2
除上述七项外，当水平模板支撑系统的上部继续浇筑砼时还应考虑由上部传递下来的荷载。
荷载设计值
模板及支架荷载分项系数
项次
荷载重剂
γi
1
模板及支架自重
1.2
2
新浇砼自重
1.2
3
钢筋自重
1.2
4
施工人员及施工设备荷载
1.4
5
振捣砼时产生的荷载
1.4
6
新浇砼对模板侧面的压力
1.2
7
倾倒砼时产生的荷载
1.4
荷载组合
荷载类别编号
名称
类别
编号
模板结构自重
恒载
（一）
新浇砼自重
恒载
（二）
钢筋自重
恒载
（三）
施工人员及施工设备荷载
活载
（四）
振捣砼时产生的荷载
活载
（五）
新浇砼对模板侧面的压力
恒载
（六）
倾倒砼时产生的荷载
活载
（七）
荷载组合
项次
项目
荷载组合
计算承载能力
验算密度
1
平板及落壳的模板及支架
（一）+
（二）+（三）+（四）
（一）+
（二）+（三）
2
梁和拱模板及支架
（一）+
（二）+（三）+（五）
（一）+
（二）+（三）
3
梁、拱、柱（边长≤300）的侧面模板
（五）+（六）
（六
4
柱
（六）+（七）
（七）
1、基础侧壁模板
该工程基础侧壁模板采用胶合板模板组拼，侧壁最高处4.2m，基础侧壁300mm厚。
内钢楞，采用两根Φ48×3mm钢管，间距600mm,外钢楞采用同一规格钢管，间距600mm，采用M12对拉螺栓水平拉接，间距400mm。
砼自重（γc）为241KN/m3，强度为C30，坍落度14cm，采用商品泵送砼，浇筑速度为4m/h，砼温度20℃，用插入式振动器振捣。
荷载设计值：
1、侧压力：
1）砼侧压力标准值：
t0==5.71
F1=0.22γct0β1β2V1/2=0.22×24×5.71×1.2×1.15×21/2=58.83KN/m2
F2=γc.H=24×4=96KN/m2
F1=58.83KN/m2
砼侧压力设计值：
F=F1×分项系数减系数
=58.83×1.2×0.85=60
2）倾倒砼时产生的水平荷载为4KN/m2，4×1.4×0.85=4.76KN/m2
3）荷载组合：
F1=60+4.76=64.76KN/m2
2、验算：
1、内钢楞验算：
查表：
I=2×14.181×104mm4W=2×5.81×103mm3
1）化为线均布荷载：
q1=64.76×0.6/1000=38.48N/mm2
q2=F×0.6/1000=60×0.6/1000=36N/mm2
查表按a/l=0.4,由于内钢楞两端的伸臂长度（200mm）与基本跨度（600mm）200/600=0.33＜0.4，则伸臂两端头挠度比基本跨度挠度小，故可近似按三跨连续梁计算：
M=0.105q1l2=0.105×38.48×6002=1454544
抗弯承载力：
=M/ω=0.105×38.48×6002/（2×5.81×104）=0.52＜3mm（可）
2）对拉螺栓M12验算：
M12净截面面积：
A=76mm2
对拉螺栓拉力：
N=F11×内钢楞×外楞间距
=64.76×0.4×0.4=10.36KN
对拉螺栓应力：
σ=N/A=10.36×103/76=136.32N/mm2＜170N/mm2（可）
2、梁、板模板
采用木模板，按照250×600，长6800的矩形梁设计，模板底楞木和顶撑间距选用0.85，侧模板立档间距选用500。
底模验算
⑴抗弯强度验算（选用40厚）
1）荷载
底模自重：
5×0.04×0.25×1.2=0.06
砼自重：
24×0.25×0.6×1.2=6.55
钢筋自重：
1.5×0.25×0.6×1.2=0.41
振捣砼荷载：
2×0.25×1.2=0.6
合计：
=5.25
乘以折减系数0.9，则=×0.9=4.73
2）抗弯承载力验算：
底模下的楞木间距为0.85，是一个等跨多跨连续梁，按四跨计算：
按最不利荷载组合和结构静力计算表得：
弯距系数=-0.121，剪力系数=0.620，挠度系数=0.967。
则M=KMql2=-0.121×4.73×0.852=-0.414×106nN.mm
σ==0.414×106×6/（250×402）=6.21N/mm2＜fm=13N/mm2
（2）抗剪强度验算
V=KVql=-0.62×4.73×0.85=2.49
τ=3v/2bh=3×2.49×103/（2×250×40）=0.37mm＜1.4mm（可）
（3）挠度验算
荷载不包括振捣砼荷载，则q1=4.65KN/m，q=×0.9=4.19KN/m
ω=KWql4=0.976×4.19×8504×12/（100×9×103×250×403）
=1.75mm＜［ω］=1/400=850/400=2.13mm（可）
侧板计算
（1）荷载计算
假设=30℃，β1=1.2，β2=2则；
1）侧压力：
F1=0.22
=0.22×24×200/（45×1.2×1×）
=39.82KN/m2
F2=ΥcH=24×0.6=14.4KN/m2
F=14.4×1.2=17.28KN/m2
2）振捣砼时产生的荷载：
4KN/m2
乘以分项系数：
4×1.4=5.6KN/m2
以上两项荷载合计：
17.28+5.6=22.88KN/m2
根据立档间距为500mm的条件，则线荷载为：
22.88×0.5=11.44KN/m2
乘以折减系数，则q=11.44×0.9=10.3KN/m2
（2）抗弯强度验算
仍按四跨计算，其和与前述相同，设侧模用25mm厚
则：
M=km.ql2=-0.121×10.3×5002=311.58×103
σ=M/W=311.58×103×6/500×252=5.98＜fm=13（可）
（3）抗剪强度验算
V=0.620.ql=0.620×10.3×500=3.193（KN）
剪应力：
τ=3V/zbh=3×3193/（2×500×25）=0.38＜fv=1.4N/mm2（可）
（4）挠度验算
取侧压力=18.28KN/m2，化为线荷载17.28×0.5=8.64KN/m，乘以折减系数
支撑验算
木支撑（立柱）一般按两端铰接轴心受压杆件验算，当顶撑中间不设水平拉杆时，（为支撑长度）；当中间设水平拉杆时，根据经验，支撑截面尺寸的选定，一般以稳定性来控制。
木支撑的间距一般为800mm-1250mm，支撑头截面为50×100mm，支撑立柱截面为100×100mm。
该工程立柱设计选80mm×80mm，间距为850mm，设置两道水平拉杆。
l0=2m
（1）强度验算N/An≤fc
N=ql=4.73×0.85=4020N
N/An=4021/80×80=0.63N/mm＜fc=10N/mm（可）
（2）稳定性验算
N/φA0≤fc
①强度等级为TC17、TC15及TB20的木材
当λ≤75时φ=1/[1+（λ/80）2]
当λ≥75时φ=3000/λ2
②强度等级为TC13、TC11、TB17、TB15的木材
当λ≤91时φ=1/[1+（λ/65）2]
当λ≥91时φ=3000/λ2
则红松为λ=10/i=10/（b/）=2000/（80/）=2000/23.1=86.5＜91
φ=1/[1+（86.5/65）2]=0.36
N/φA0=4021/（0.36×80×80）=4021/2304=1.75N/mm2＜fc=10N/mm2（可）
2柱箍
柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为拉弯构件，框架柱的截面尺寸为500×500mm，侧压力和倾倒砼产生荷载合计为35KN/m2，采用十二胶板模板，选用Φ51×3.5钢管作柱箍，柱箍间距为500mm。
①强度验算
q=F×l1×0.85
0.85—折减系数
F—侧压力和倾倒砼荷载
q—柱箍所承受的均布荷载
l2=530mm
l1=500mm
q=500×0.85×35×103/106=14.88KN/m
N=l1q/2=500×14.88/2=3720N
Mx=ql2/8=14.88×5302/8=522474N.mm
查表得:
An=5.22×102
Wx=5.81×103
则
N/an+mx/γxWnx≤f
3720/522+522474/（5.81×103）=97.03N/mm2＜215N/mm2（可）
②挠度验算
ω=5q/l24/384EI
q/=（35×103/106-5.6×103/106）=12.5
则
ω=5×12.5×5304/384×2.05×105×14.81×104
=0.42mm＜530/500=1.06mm（可）
第三章、模板工程
本工程模板施工采用18厚胶合板、钢支撑体系。
一、模板工程主要技术措施
1、柱模
本工程柱采用18mm厚夹板按构件断面尺寸以大面包小面现场配制安装，支撑采用φ48钢支撑，加50×100mm断面木枋作木楞，木楞间距300-400mm，φ48钢管做柱箍，间距500mm，其施工顺序为：
钢筋绑扎→模板拼装→柱箍固定→混凝土浇筑→养护→拆模→吊上一层使用。
2、梁模
梁摸支撑采用钢支撑，梁底支撑立柱直径为48mm钢管，支撑立柱间距为700mm，为了确保梁摸支设坚实，底层立柱应支撑在夯实的基土上，并加垫垫板，支撑应设二道水平拉杆和剪刀撑。
按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。
当梁底跨度大于及等于4m时，跨中梁底处应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度为梁跨度的1～2‰，悬臂梁均需在悬臂端起拱6‰.
3、楼板模板
板模采用18厚胶合板，支撑立柱直径为48mm钢管，支撑立柱间距为900mm，搁栅间距350mm，墙体砌筑完验收合格后，在柱、墙上弹出水平线。
根据模板的排列图架设支柱和搁栅。
拉通线调节支柱的高度，将搁栅找平。
楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固，模板梁面、板面应清扫干净。
4、楼梯模板
现浇楼梯模板包括楼梯段、平台梁、平台板等、模板主要设楼梯段梯板底模，踏步侧模、平台梁侧模、底模、平台板底模等。
梯段部分模板要严格按楼梯详图配制。
楼梯底模采用多层胶合板，梯踏、踢步模采用木模。
楼梯模板施工前应根据实际层高放样，先安装平台梁及基础模板，再安装楼梯斜梁或楼梯底模板，然后安装楼梯外帮侧板，外帮侧板应在其内侧放出楼底板厚度线，用套板画出踏步侧板位置线，钉好固定踏步侧板的档木，在现场装订侧板；踏步高度要均匀一致，尤其最下一步及最上一步的高度。
3、模板拆除
拆除时，砼强度应符合下列规定：
①、柱模板及梁侧模必须在混凝土浇筑48h后，且保证其表面及棱角不因拆模板而损坏方可拆除。
②、b≤2.0m的板，必须在混凝土试块常规养护达到设计混凝土强度标准值的50％时方可拆除；2.08.0m的板，必须在混凝土试块常规养护达到设计混凝土强度标准值的100％时方可拆除（即28天后）；如果上一层的梁板混凝土未施工，则该层的梁板底模拆除后应加支撑回顶。
③、跨度≤8.0m的梁，必须在混凝土试块常规养护达到设计混凝土强度标准值的75％时方可拆除；
④、跨度﹥8m和所有悬挑构件均须在混凝土试块同条件养护达到设计混凝土强度标准值的100％时方可拆除底模。
⑤、已经拆除模板及其支撑的结构，在混凝土达到设计强度以后，才允许承受计算荷载，施工中严禁堆放过量的建筑材料。
二、施工现场保证措施
坚持按程序合理组织施工，做到紧张有序，忙而不乱。
上道工序未检查合格，不得作下道工序。
坚持“三检”制度，奖罚分明，对不合格工程，坚决推倒重做。
模板支撑系统必须有足够的强度、刚度和稳定性，以保证建筑物的几何尺寸。
模板的安装误差应严格控制在允许范围内实行砼浇灌证制度，作好关键部位的质量通病及防治措施。
三、模板结构计算
1、模板及其支撑的载荷：
荷载分为标准值及设计值。
模板及其支架自重标准值：
模板构件名称
木模
胶合板模
平板模板及楞木
0.3
0.4
梁模及支撑
0.5
0.6
2、新浇砼自重标准值：
24.0KN/M3
3、钢筋自重标准值：
梁1.50KN/M3，楼板1.10KN/M3
4、施工人员及设备荷载标准值：
注：
计算模板及直接支承模板的小楞，对均布荷载取2.5KN/M2，另应以集中荷载2.5KN再进行验算，比较两者所得的弯距值，按其较大值采用。
计算支架立柱及其它支承结构构件时，均布活荷载取1.0KN/M2。
5、振捣砼产生的荷载标准值，对水平面模板可采用2.0KN/M2，对垂直面模板可采用4KN/M2。
（作用范围在新浇筑砼侧压力的有效压头高度内）。
6、新浇砼对模板侧压力标准值（采用内部振捣器时），可按以下两式计算，并取其较小值：
F=0.22γCtOβ1β2V1/2和F=γCH
F：
新浇砼对模板的最大侧压力（KN/M2）
γC——砼的重力密度（KN/M2）
tO——新浇砼的初凝时间（h）可按实测确定
（可采用tO=200/（T+15）-砼温度）
V——砼的浇筑速度（m/h）
H——砼侧压力计算高度（至新浇砼顶面）的总（m）
β1——外加剂影响修正系数，不掺取1.0，掺具有缓凝作用外加剂取1.2。
β2——砼坍落度影响修正系数，商品坍落度为14cm时，取1.15。
7、倾倒混凝土时产生的荷载标准值：
倾倒混凝土时对垂直面模板产生的水平荷载标准值，取值4.0KN/M2。
五、荷载分项系数
1、模板及支撑自重：
1.2；
2、新浇砼自重：
1.2；
3、钢筋自重：
1.2；
4、施工人员及施工设备荷载：
1.4；
5、振捣砼时产生的荷载：
1.4；
6、倾倒砼时产生的负荷：
1.4。
六、梁支撑模计算
荷载计算模板及支架自重=0.5×1.65×5×1.2=4.95KN
混凝土自重=24×0.2×0.4×5×1.2=11.52KN
钢筋自重=1.5×0.2×0.4×5×1.2=0.72KN
振捣混凝土荷载=2×0.2×5×1.4=2.8KN
施工荷载=1.0×0.2×5×1.4=1.4KN
合计N=21.39KN
共计7立管，每根立管轴向力设计值21.39KN/7=3.06KN。
2）、模板支架立管的计算长度l0=2.4m
λ=l0/i=2.4/1.58=151.9，查表得φ=0.301
3）、立管的稳定性按下式计算（不组合风荷载）：
N/φA=3.06×103/0.301×40×40×3.14=2.02N/mm2<[δ]=13N/mm2
满足要求。
附支模示意图：
八、板支撑计算
C、板支撑计算
1）、荷载计算底模自重=0.3×1.2=0.36KN/㎡
混凝土自重=24×0.12×1.2=3.46KN/㎡
钢筋自重=1.1×0.12×1.2=0.16KN/㎡
施工荷载（集中荷载）=2.5×1.4=3.5KN/㎡
合计7.48KN/㎡
2）、模板支架立管的计算长度l0=2.4m
λ=l0/i=2.4/1.58=151.9，查表得φ=0.301
3）、立管的稳定性按下式计算（不组合风荷载）：
N/φA=7.48×103/0.301×40×40×3.14=4.95N/mm2<[δ]=13N/mm2满足要求。
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