选择校验电气设备.doc
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第四篇选择校验电气设备
4、1概述
4、1、1选择与校验项目
电气设备在使用中，不但要求在正常的工作条件下安全的运行，不致受到破坏。
为此在选择电气设备时，不但要根据设备的工作电，并且要求在发生严重短路故障通过短路电流时压、工作电流以及使用条件来选择，而且要校验设备处在短路故障时的热稳定及动稳定，对110千伏及以上的裸导体还需按电晕条件进行验算。
高压设备选择与校验项目见附表示。
导体和电器的动稳定、热稳定以及电器的断路容量，一般按三相短路校验，如单相、两相短路较三相严重时，则按严重情况验算。
按SDJ——76规程规定，下列情况可不进行热稳定、动稳定的校验：
1、用熔断器保护的导体和电器，可不进行验算热稳定。
2、装设在电压互感器回路内的裸导体和电器，可不验算动、热稳定。
3、到非重要用电场所的导体，当电源变压器容量在1250千安及以下，高压侧在10千伏及以下，且不致因短路故障损坏导体而产生严重后果，如引起爆炸、修复困难或生产过程混乱时，可不验算动、热稳定。
4、1、2一般选择方法
1、按工作电压选择
高压电器的额定电压是指电路铭牌上标明的相间电压（线电压）。
电器的最高工作电压是制造厂保证可以长期处在超过额定电压10~15%下可靠工作的电压。
选择电器时，应选电器的最高工作电压不小于装置正常运行的工作电压即：
（1.1～1.5）UN≥Un
式中电器的额定电压；
装置正常运行的工作电压。
注意：
对充有石英砂的熔断器，不能用于额定电压高于或低于熔断器额定电压的电网中，例如110千伏的熔断器不能用于6千伏的电网中。
2、按工作电流选择
电器的额定电流是指在实际温度不超过电器计算温度θ0的条件下，电器所能允许长期连续通过的最大工作电流。
这时电器所有部分的发热温度都不超过允许值。
在选择电器时，必须使电器的额定电流不小于电器所在电流中的最大正常工作电流，即：
IN≥In
式中IN——电器的额定电流；
In——电器所在电路中的最大正常工作电流（应考虑电路可能的持续过负荷）。
若电器在高于θ0的环境温度但不超过+60。
C下工作时，其允许工作电流IX应小于额定电流使用，IX可由下式决定：
IX=IN
式中θn——电器正常允许发热温度。
θx——实际环境温度。
θ0——计算温度。
若电器在最高环境温度低于θ0工作时，则电器的允许工作电流可略增大，每低于计算温度θ0一度，高压电器的允许工作电流可以比额定值增大5%，但总增值不能超过额定值的20%。
3、按装置种类型式选择
电器常被制成屋内和屋外两种类型：
屋内型不受任何特殊的大气影响，屋外型可以经受风、霜、雨、露、积雪、覆冰、灰尘和有害气体等的影响。
当屋外配电装置在尘秽很严重或空气中含有有害气体的地区时不需加强电器的绝缘，选用特殊绝缘构造的加强型电器，或选用额定电压高一级的电器。
4、按断路器容量选择
断路器的额定断流量IrN或额定断流容量SrN是指断路器在额定电压时的断流能力。
断路器断开的实际电流是断路器的灭弧出头开始分离的瞬间，电路内短路电流的有效值。
因此按断流能力选择断路器时，必须满足以下条件：
IrN≥I″
SRn≥S″
式中IrN——电器的额定断流量，千安；
SRn——额定断流容量，兆伏安；
I″——次暂态短路电流，千安；
S″——次暂态三相短路容量，兆伏安。
4、1、3校验短路电流热稳定的基本方法
1、短路时导体的最高允许温度
短路时短路电流通过电器和载流导体，引起发热，将使导体的温度不断升高，直至故障切除为止。
在短路过程中，决定导体的允许最高发热温度的主要因素是导体的机械强度、导电接触部分的工作可靠程度和所用绝缘材料的耐热性能。
载流导体的热稳定校验，就是计算出短路电流通过导体时，导体产生的最高发热温度θK，与导体短路时允许的最高温度作比较，符合下述条件，便认为导体具有足够的热稳定度：
θK≤θmax
但在热稳定的验算中，并不一定都直接算出短路时导体最高发热温度来比较，各种电器具体的热稳定校验方法叙述见下。
2、短路持续时间
校验导体的热稳定时，必须首先知道短路电流持续时间t
t=tp+t0
式中tp——距离短路点最近的主保护装置的动作时间，秒；
t0——断路器分闸时间，秒。
断路器分闸时间包括断路器固有分闸时间tin和电弧持续时间tarc，
即：
t0=tin+tarc
3、短路电流作用的假想时间的确定
在实际计算中，为简化计算方法，假设在短路过程中通过导体的是短路稳态电流值，且其值不变，而相应的短路实际作用时间用一假想的时间代替。
称作短路电流作用的假想时间。
又由于短路电流时间是由周期分量和非周期分量组成，在短路过程中总的发热量应等于两个分量发热量之和，这样与这两个分量相应，假想时间也应由周期分量作用的假想时间和非周期分量作用的假想时间组成。
于是
=IK2×（tfp+tfa）
式中ik----短路电流的瞬时值，千安；
Ik----短路稳态电流，千安；
tf---短路电流的全部假想时间，秒；
tfp---短路电流的周期分量作用的假想时间，秒；
tfp短路电流的非周期分量作用的假想时间，秒。
4、短路时导体发热温度的计算
在实际计算中短路电流通过导体时的发热温度，可按短路时导体发热温度曲线来计算。
（煤矿电工手册4-3-8页图3-1-2示）
短路前导体的温度可用下式确定：
θn=θ0+（θcc-θ0）（）2
式中θn——正常工作时导体的发热温度。
In——正常实际工作电流。
Icc——导体允许载流量。
θcc——导体在正常工作时的允许发热温度。
θ0——周围介质的计算温度。
5、按热稳定计算导体最小截面
在热稳定计算中为简化计算，常按导体在通过短路电流是的允许最高发热条件计算出导体的最小允许截面与锁选导体截面进行比较。
其中最小导体最小截面公式为：
Amin=IK
式中amax——根据θmax从图3-1-2纵坐标由相应曲线查得对应的横坐标值。
an——从图3-1-2曲线查得对应的横坐标值。
则：
Amin=
式中C——材料热稳定系数。
在粗略计算时可采用下表中的值计算。
IK——短路电流稳态值。
tt——短路电流作用的假象时间。
导体种类和材料
C值
铜母线
170
铝母线
95
钢母线
不直接与地连接
65
直接与地连接
60
4.2母线的选择
根据第一篇中负荷计算部分计算电流为1657.5KA，即Inm=165.7KA
4.2.1按允许截流量选择截面
Icc≥Inm
查《煤矿电工手册》中表3-2-5多片矩形母线最大允许截流量
选:
铝母线LMYn（mm2）
2（120×10）
250C
350C
400C
平放
竖放
平放
竖放
平放
竖放
2945
3200
2615
2840
2410
2620
4.2.2热稳定校验
Amin=
C查《煤矿电工手册》表3-1-7
Ksk集肤效应系数查表3-2-8～3-2-13
铝母线C=95KSK=1.42
由于是无限大容量系统供电，此时tf=t+0.05
t=tp+t0=0.05+0.03=0.08
tf=0.08+0.05=0.13
将以上数据代入
Amin=
=
=7.50
A＞Amin满足要求
也可查《电工手册》表3-2-14中矩形母线120×10在tf=0.13时通过的短路电流值为281KA，大于实际值，满足要求。
4.2.3动稳定校验
利用简化计算表3-2-17（煤矿电工手册）校验
查LMY－120×10母线平放l=120，a=25允许通过的电流值为129千安，大于实际值18.8569，满足要求。
4.3断路器的选择
4.3.135KV侧路器的选择
户外多油断路器SW2-35
额定电压
额定电流
额定容量
动稳定极通过电流
峰值
有效值
35
10001500
1500
63.
39.2
热稳定允许通过的短路稳态电流KA，假想时间tf，（s）
0.1～1
1.25
1.5
1.75
2.0
2.5
3.0
3.5
39.2
39.2
39.2
37.5
35.1
31.4
28.6
26.5
1.按电压
Umax≥UN
满足要求
2.按电流
IN=600＞In==284.1A
所以，满足要求
3.动稳定
imax≥ish
imax=63.4KAish=62.253KA
imax＞ish
所以，满足要求
4.热稳定
It=39.2KA
IK=I∞=24.413×=24.413KA
It＞IK
所以，满足要求
4.3.26KV侧断路器的选择
户内少油断路器SN1-10
额定电压
额定
电流
额定容量
动稳定极限
电流（KA）
热稳定
（KV）
（A）
（KVA）
峰值
有效值
0.1～1
1.25～2.0
2.5
3.0
3.5
10
600
200
52
30
30
30
28
25.5
23
1.按电压校验
10＞6
即：
Umax≥UN
满足要求
2.按电流校验
IN=600
In=39.33A
即：
IN＞In
所以，满足要求
3.动稳定校验
imax=52KA
ish=37.87KA
imax＞ish
所以，满足要求
4.热稳定校验
It=30KA
IK=14.85×=14.85KA
It＞IK
所以，满足要求
4.4隔离开关的选择
4.4.135KV侧隔离开关的选择
名称：
户内隔离开关型号：
GN2——35T
额定电压
额定电流
动稳定
热稳定
KV
A
峰值
有效值
0.1-1-2.0
35
600
64
37
37
1.按电压校验
Umax≥UN
满足要求
2.按电流校验
IN=60
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