经典SBR计算.xls

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一、经典SBR工艺设计计算

（一）设计条件：

污水厂海拔高度950m设计处理水量Q8000m3/d=333.33m3/h=0.09m3/s总变化系数Kz=1.69进水水质：

出水水质：

进水CODCr=450mg/LCODCr=60mg/LBOD5=S0=200mg/LBOD5=Sz=20mg/LTN=45mg/LTN=20mg/LNH4+-N=25mg/LNH4+-N=8mg/LTP0=6mg/LTpe=1mg/L碱度SALK=0mg/LpH0SS=250mg/LSS=Ce=20mg/LVSS=0mg/Lfb=VSS/SS=0曝气池出水溶解氧浓度2mg/L夏季平均温度T125硝化反应安全系数K=3冬季平均温度T210活性污泥自身氧化系数Kd（20）=0.06污泥龄c=25d活性污泥产率系数Y0.6混合液浓度MLSS,X4000mgMLSS/L出水VSS/SSf=0.7520时反硝化速率常数qdn,200.12kgNO3-N/kgMLVSS若生物污泥中约含12.40%的氮用于细胞合成

（二）设计计算1、运行周期反应器个数n1=2,周期时间t=6h,周期数n2=4每周期处理水量：

1000m3每周期分进水、曝气、沉淀、排水4个阶段进水时间te=24/n1n2=3h根据滗水顺设备性能，排水时间td=0.5h污泥界面沉降速度u=46000X-1.26=1.33m曝气池滗水高度h1=1.2m安全水深0.5m沉淀时间ts=（h1+）/u=1.3h曝气时间ta=t-te-ts-td=1.2h反应时间比e=ta/t=0.202、曝气池体积V计算

（1）估算出水溶解性BOD5（Se）13.6mg/LedzefCKSS1.7

（2）曝气池体积V14634m3（3）复核滗水高度h1：

有效水深H5mh1=HQ/（n2V）=0.7m（4）复核污泥负荷0.13kgBOD5/kgMLSS3、剩余污泥量

（1）生物污泥产量T10时0.04d-1358kg/dT10时，XV（10）532kg/d

（2）剩余非生物污泥量XS1840kg/d（3）剩余污泥量XXXV+Xs2198kg/dT10时剩余污泥量X2372kg/d设剩余污泥含水率按99.20%计算,湿污泥量为274.7m3/dT10时设剩余污泥含水率按99.20%计算,湿污泥量为296.5m3/d4、复核出水BOD5K2=0.01816.66mg/L5、复核出水氨氮浓度微生物合成去除的氨氮Nw0.12XV/Q冬季微生物合成去除的氨氮Nw（10）7.98mg/L冬季出水氨氮为Ne（10）=N0-NW（10）=17.02mg/L夏季微生物合成去除的氨氮N（20）1.72mg/L夏季出水氨氮为Ne（20）=N0-NW（20）=23.28mg/L复核结果表明无论冬季或夏季，仅靠生物合成不能使出水氨氮低于设计标准。

若考虑硝化作用，出水氨氮的计算：

（1）标准水温（15）时硝化最大比增长速度m（15）=0.5d-1曝气池内平均溶解氧DO2mg/L）1（）（0cdecKeXfSSQYVeXVQSNs0100010000VfXeKSSYQXdeV）20（）20（）10（04.1TddKK1000）1（0ebsCCffQX2202424nXftKSLach溶解氧半速度常数K0=1.3污水pH值pH7.2冬季m（10）m（15）e0.098（T-15）DO/（K0+DO）1-0.833（7.2-pH）0.19

（2）标准水温（15）时硝化菌半速度常数KN（15）=0.5mg/L冬季KN（10）=KN（15）e0.118（T-15）=0.28mg/L（3）硝化菌自身氧化系数bN（20）=0.04冬季bN（10）bN（20）1.04（T-20）0.027冬季硝化菌比增长速度N（10）1/c+bN0.067d-1出水氨氮为：

0.16mg/L6、设计需氧量AOR=碳化需氧量+硝化需氧量-反硝化脱氮产氧量有机物氧化需氧系数a=0.5污泥需氧系数b=0.12

（1）碳化需氧量：

1819.17kgO2/d

（2）硝化需氧量1164.06kgO2/d（3）反硝化产生的氧量408.34kgO2/d（4）总需氧量AORAOR1+AOR2-AOR32574.88kgO2/d107.3kgO2/h（5）最大需氧量AORmax=KzAOR=4351.54kgO2/d181.3kgO2/h去除1kgBOD的需氧量1.79kgO2/kgBOD5（6）标准需氧量氧总转移系数0.85氧在污水中饱和溶解度修正系数0.95曝气池内平均溶解氧浓度C2mg/L所在地区大气压力p=101300Pa因海拔高度不高引起的压力系数p/101300=1.00曝气池水深H=5m曝气头距池底距离0.2m曝气头淹没深度4.8m曝气头处绝对压力pb=p+9800H=148340Pa曝气头氧转移效率EA=20%）20（）（）20（024.1）（CtTsbsCCAORSOR）10（）10（）10（）10（）10（NmNNeKNXVfebSSQaAORe）（01）12.01000（6.402ceeVXfNNQAORcwejfeVNTNNQAOR100012.010006.23气泡离开水面时含氧量Qt=17.54%夏季清水氧饱和度CS（25）=8.38mg/LCs（20）=9.17mg/L冬季清水氧饱和度Cs（10）11.33mg/L曝气池内平均溶解氧饱和度9.52mg/L夏季平均标准需氧量SOR（25）=146.02kg/h最大时标准需氧量SORmax=246.78kg/h夏季平均空气用量QF（25）SOR（25）/0.3/EA=2433.71m3/h=40.56m3/min最大空气用量Qmax=4112.97m3/h=68.5m3/min（7）所需空气压力p（相对压力）p=h1+h2+h3+h4+hh1：

供风管道沿程阻力0.001MPaH2：

供风管道局部阻力0.001MPah3：

曝气器淹没水头0.048MPah4：

曝气器阻力，取0.004MPah：

富余水头取0.005MPap=0.059MPa=59Kpa（8）曝气器数量计算A、按供氧能力计算曝气器供氧能力qc：

0.1kgO2/（h个）曝气器数量n1=SORmax/qc=2468个B、以曝气器服务面积校核单个曝气器服务面积f=F/n1=1.186m20.75m2）1（2179）E-21（1AAE42O10066.2C5）25（）25（tbssbpC