000以下钢筋混凝土结构工程施工方案.docx

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000以下钢筋混凝土结构工程施工方案

±0.00以下钢筋混凝土结构工程施工方案

第一节承台、地倒梁

一、模板

本工程的沟槽底于底板部分均设砖模。

承台、底板侧壁采用M5水泥砂浆砌MU10红砖代模，面批1:

2.5水泥砂浆20mm厚。

以C10垫层为底模。

地倒梁模板等底板钢筋及地倒梁钢筋绑扎完毕后再用木模板支设，中间设对拉螺栓，梁侧模设支撑。

二、钢筋

设计要求采用一级钢筋fy=210N/mm2,二级钢筋fy=310N/mm2

长向最长钢筋开料尺寸为φ25L=11500mm（11825mm），故采用12米长钢筋一次成型。

短向最长钢筋φ25L=13635mm，则需要进行驳接，则采用机械连接，在钢筋加工棚成型运至现场连接。

地梁钢筋长度超过12米，则同样采用机械连接，在钢筋加工棚成型运至现场绑扎。

不到承台底的竖向钢筋应与水平钢筋焊接固定，以免施工过程造成偏位。

为保证承台面筋位置的准确，用φ20钢筋作马凳筋纵横间距1500mm.

钢筋绑扎次序：

承台钢筋→倒梁钢筋→底板钢筋→墙柱插筋→防雷焊接。

承台及基础倒梁梁钢筋绑扎

①.按弹出的钢筋位置线，先铺承台下层钢筋。

根据底板受力情况，决定下层钢筋哪个方向钢筋在下面，一般情况下先铺短向钢筋，再铺长向钢筋。

②.钢筋连接时，靠近外围两行的相交点每点都连接，中间部分的相交点可相隔交错连接，双向受力的钢筋必须将钢筋交叉点全部连接。

必须保证钢筋不移位。

③.摆放承台混凝土保护层用砂浆垫块，垫块厚度等于保护层厚度，按每1m左右距离梅花型摆放。

④.底板如有基础梁，可分段连接成型，然安装就位，或根据梁位置线就地连接成型。

⑤.承台采用双层钢筋时，连接完下层钢筋后，摆放钢筋马凳或钢筋支架（间距以1m左右一个为宜），马凳上摆放纵横两个方向定位钢筋，钢筋上下次序及连接方法同底板下层钢筋。

⑥.承台钢筋如有连接接头时，接头位置也应符合施工规范的规定。

⑦.由于承台及基础梁受力的特殊性，上下层钢筋断筋位置应符合要求。

⑧.根据弹好的墙、柱位置线，将墙、柱伸入承台插筋连接牢固，插入承台深度要符合设计要求，甩出长度不宜过长，其上端应采取措施保证甩筋垂直，不歪斜、倾倒、变位。

三、砼施工

由于承台、地梁、底板砼标号为C30S8抗渗砼，故底板与承台、地梁砼同时浇灌。

由于承台局部厚度达2200，故需考虑砼浇灌水化热问题，防止砼内部水化热出现的温差应力，造成砼开裂。

大体积混凝土的确定：

单面散热的结构断面最小厚度在75cm以上，双面散热在100cm以上，水化热引起的混凝土内外最高温度预计超过25℃的混凝土结构。

大体积混凝土在水泥水化过程中产生大量的热量，造成混凝土内部温度升高，当其内部的温度应力受外界的约束，会产生裂缝，从而影响混凝土的质量。

因此，防止混凝土出现裂缝的关键就是要控制混凝土的内外温差。

应采取大体积混凝土施工时的施工方法。

1、大体积混凝土内外温度差计算

采用C30泵送商品砼

a、混凝土内部最高温度：

=25+

（360×461）÷（0.97×2400）×0.673×0.75

＝25+36

＝58.86℃

b、当不考虑任何保温措施时，砼表面温度为大气温度25℃。

则砼内部与表面温度差为58.86℃-25℃=33.86℃>25℃,故需考虑保温措施。

选择用草袋进行保温，复盖两层草袋共厚30mm，则

c、混凝土表面温度：

H=4.2+2×0.41=4.976

=25+4÷（4.976×4.976）×0.388×（4.976-0.388）×33.86

=34.74℃

则砼内外部温差为：

58.86℃-34.74℃=24.12℃

混凝土内外温差为4.14℃，可用浇水养护降温不得少于7昼夜。

在施工中我们将采取以下措施确保大体积混凝土的施工质量：

2、选择合理的配合比

a、优先选用水化热较低的矿渣水泥；

b、在保证混凝土标号的前提下，设计配合比时，尽量利用混凝土60天或90天的后期强度，以满足减少水泥用量的要求尽可能减少水泥用量；

c、采用较低的水灰比，严禁在现场随意加水以增大坍落度；

d、掺加减水剂和适量的粉煤灰，可减少沉降量，促进工作性和流动性；

e、本工程采用泵送混凝土施工，其配合比应进行试泵送；

f、采用浇水养护不得小于7昼夜。

3、混凝土生产

本工程采用现浇混凝土，所以对混凝土供应商的控制成为关键，项目部应定期对使用的原材料物理性能进行抽检。

a、控制砂、石的含泥量，确保砂、石的含泥量分别在1%和3%内；

b、在炎热气候，当砂、石料温度过高时，应洒水降温，严格控制砂、石料的入槽温度。

4、施工工艺

a、大体积混凝土的施工，一般宜再低温条件下进行，即最高气温≤30℃为宜。

气温大于30℃时，应周密分析和计算温度（包括收缩）应力，并采取相应的降低温差和减少温度应力的措施。

b、混凝土的配制，应严格掌握各种原料的配合比，其重量吁许误差为：

水泥、外掺合料±2%；粗、细骨料±3%；水、外加挤溶液±2%。

混凝土的搅拌时间，自全部拌合装入搅拌筒内起到卸料止，一般不少于1.5～2分钟。

c、搅拌后的混凝土，应及时运至浇筑地点，入模浇筑。

在运送过程中，要防止混凝土离析、灰浆流失、坍落度变化等现象。

d、混凝土浇筑：

浇筑前，砖模应用清水浇湿；浇筑方法采用分段分层浇筑，可使混凝土水化热迅速散发，以减少收缩和温度应力，有利于控制裂缝。

若可能应安排混凝土在夜间浇筑，以降低较厚处混凝土内部水化热。

分层浇筑，每层1m左右，层与层之有意预留一定的时间间断，但层与层之间的砼接合时间应控制在砼初凝前完成；泵送混凝土浇筑前，应用清水冲洗混凝土泵及输送管，并保持一定的湿润；在大体积混凝土浇筑过程中，由于混凝土会出现表面泌水、现象，为保证混凝土浇筑质量，要用水泵及时抽除混凝土表面泌水。

本工程采用泵送混凝土，混凝土水灰比较大，泌水现象比较严重，若不及时清除，将会降低结构混凝土的质量；操作人员要下到承台下作业点进行振捣，振捣要密实，振捣时间控制在５～15s／次。

大体积混凝土施工，要使用无线电对讲机，加强通讯联络，及时反馈信息。

快速而及时的多方位的通讯联络是顺利泵送的重要保证。

承台砼浇注示意图

承台砼浇注排除泌水示意图

5、混凝土养护

a、浇水养护：

刚浇筑的混凝土，处于凝固硬化阶段，水化的速度较快，浇水使其保持在适宜的潮湿状态，可有利于水泥的水化作用，从而提高混凝土的极限拉伸强度，同时可防止混凝土表面脱水而产生干缩裂缝；

b、混凝土表面保温养护：

主要的降低大体积混凝土浇筑块体的里外温差值，以降低混凝土块体的自约束力，其次是降低大体积混凝土浇筑块体的降温速度，充分利用混凝土的抗拉强度，以提高混凝土体承受外约束力时的抗裂能力，达到防止或控制温度裂缝的目的。

6、温控监测

为了掌握大体积混凝土的温升和降温的变化规律以及各种材料在各种条件下的温度影响，需要对混凝土进行温度监测控制。

砼温度变化进行测量，为采取保（降）温措施提供依据。

b、在混凝土升温阶段，每２小时测一次，温度下降阶段，每８小时测温一次。

测温工作，项目部选择经培训、责任心强的专人进行，测温记录，及时交技术负责人阅签，关作为对混凝土施工和质量的控制依据；

c、选择半导体液晶显示温度计，当发现承台内部与表面温度差超过２５℃时，及时加强保温或延续拆除保温材料，以防止混凝土产生温差应力产生裂缝。

第二节底板施工

一、底板模板

从防水要求考虑，在底板施工时，在外墙位置应由底板梁面反起300mm，该部位外墙体与底板一起施工。

外墙模板采用方板木，加对拉螺栓成为模板体系。

如下图示：

底板与外墙施工缝处理示意图

后浇带边模采用“快易收口网”（永久性混凝土模板），该模板是由薄形热浸镀锌钢板冲压成的有单向U形密肋骨架和单向立体网格的模板，其作为消耗性模板来固定当混凝土在模板后浇筑时，网眼上的斜角片嵌地混凝土中，并与混凝土连在一起，表面呈波纹状，形成一个与后浇筑混凝土相连的机械式楔。

保证前后浇筑混凝土连接密合。

二、底板钢筋绑扎

在连接底板钢筋前应清理干净底板垫层杂物。

若采用外防水，应施工完防水层后才进行钢筋施工。

在钢筋运输及钢筋连接时，应注意不要损坏防水层。

1、施工前弹出钢筋位置线，以确保钢筋连接后位置的正确性。

2、按弹出的底板钢筋位置线，先铺底板下层钢筋，根据底板受力情况，底板面筋应放在地梁主筋下面。

3、钢筋绑扎时，靠近外围两行的相交点每点都连接，中间部分可梅花型连接，双向受力钢筋应满连接。

4、底排筋用高标砂浆垫块垫起，间距800，梅花状布置，确保保护层厚度。

5、绑扎完下层钢筋后，摆放钢筋马凳Φ18＠1200×1200，面部下层在马凳上纵向或横向固定定位钢筋，然后再绑扎上层钢筋如图“底板钢筋支撑图”。

6、由于地下室底板面积大，为保证板面标高及平整度，在面筋上用φ6钢筋2000×2000设置标高控制点。

三、地下室底板混凝土施工

1、混凝土浇筑以一台混凝土输送泵向地下室输送为主，采用商品混凝土供料。

2、采用分段连续浇筑的方法，混凝土输送泵各自的浇筑方向如混凝土浇筑方法示意图所示。

混凝土浇注的顺序按分段图至下而上浇注。

底板钢筋支撑图

3、混凝土浇筑前准确掌握天气情况，避开雨天，浇筑混凝土前需设置马凳及人行通道和操作平台，严禁直接踩踏钢筋，通道谁打谁拆，浇注混凝土时，模板、支撑、钢筋、预埋、预留应设专人值班，如有位移、变形应及时处理，确保混凝土质量。

4、浇筑混凝土底板时，应采用“分段分层、斜面浇筑、一个坡度、薄层浇捣、循序推进、一次到顶”的方式，见地下室底板混凝土浇注方法示意图。

这种混凝土自然流淌形成斜坡的浇筑方法，避免了输送管经常拆卸、冲洗、接长，从而提高了泵送混凝土效率，对上下层混凝土间隙时间不超过1.5小时起到保证作用。

根据混凝土自然形成一个坡度的实际情况，在每个浇筑带的前、后布置两道振动器，前一道布置在卸料点，主要解决上部混凝土的捣实；后一道布置在混凝土坡脚处确保下部混凝土的密实。

随着混凝土浇筑的推进，振动器也相应的跟进，以确保整个高度混凝土的质量。

如图所示。

5、在后浇带处浇筑混凝土时，应先于施工缝表面抹水泥砂浆一层。

混凝土要避免直接靠近施工缝下料，机械振捣时，向施工缝处逐渐推进，加强对施工缝接缝处的捣实，使其紧密结合。

6、混凝土浇筑时表面泌水采用真空吸水，若发现表面泌水过多，应及时调整水灰比，混凝土浇至顶端时的泌水排除。

7、由底板面积大、表面会出现较厚的浆层，为保证板面平整度及防止表面出现微细裂缝，在混凝土浇筑结束后，要认真处理，经2～4小时左右，初步按标高用长刮尺刮平，初凝前用铁滚筒碾压数遍，再用木抹子收平压实，以闭合收水裂缝，约12小时后，覆盖麻袋，充分浇水湿润养护。

　每块底板混凝土浇筑方向示意图

地下室混凝土浇筑方法示意图

四、其他措施

施工中若遇到大风，应及时复盖塑料薄膜，避免遭遇大风袭击，引起剧烈水分蒸发，形成上部和下部或截面中部与边缘部位硬化不均和差异收缩。

第三节地下室墙柱

地下室内墙、柱施工采取一次成型，但外墙需分二次成型，第一次成型为墙体下部高于地梁300段与底板起施工，第二次成型为施工至顶部暗梁底；内墙及内柱由地下室底板至顶部梁底一次成型。

（一）、墙柱钢筋

1、墙、柱钢筋在承台（底板）定位应定位准确，并加水平箍筋两道定位，以免浇注混凝土时引起竖向钢筋移位。

2、墙、柱钢筋一次搭接至地下室顶板面，外墙搭接口设在底板地梁面上300mm处，内墙及柱搭接口设在地下室底板面。

墙柱钢筋搭接口按50%错开，竖向钢筋接头采用锥螺纹连接。

3、由于墙、柱钢筋较高，故在钢筋连接时需搭设好钢管柱架。

①、在底板混凝土上弹出墙身门洞口位置，再次校正预埋插筋，如有位移时，按洽商规定认真处理。

墙模板宜采用“跳间支模”，以利于钢筋施工。

②、先绑2～4根竖筋，度画好横筋分档标志，然后在下部及齐胸连接两根筋定位，并画好竖筋分档标志。

一般情况横筋在外，竖筋在里，所以先绑竖筋后绑横筋。

横竖筋的间距及位置应符合设计要求。

③、墙筋为双向受力钢筋，所有钢筋交叉点应逐点绑扎，其搭接长度及位置要符合设计图纸及施工规范的要求。

④、双排钢筋之间应绑间距支撑或拉筋，以固定钢筋间距。

支撑或拉筋可用Φ8钢筋制作，间距1m左右，以保证双排钢筋之间的距离。

⑤、在墙筋外侧应绑上带有铁丝的砂浆垫块，以保证保护层的厚度。

⑥、为保证门窗洞口标高位置正确，在洞口竖筋上划出标高线。

门窗洞口要按设计要求绑扎过梁钢筋，错入墙内长度要符合设计要求。

⑦、各连接点的抗震构造钢筋及锚固长度，均应按计要求进行绑扎。

如首层柱的纵向受力钢筋伸入地下室墙体深度；墙端部、内外墙交处受力钢筋锚固长度等，连接时应注意。

⑧、配合其他工种安装预埋管件、预留洞口等，其位置，标高均应符合设计要求。

（二）、地下室墙模板

1、墙体模板采用胶合板、方木、钢管及螺栓组合成模板体系。

2、地下室外墙的施工缝留两道，底根部留在距底板地梁300mm出，顶根部留在暗梁底。

（三）地下室墙模板计算

1、荷载计算：

混凝土浇筑速度：

1.5/h

混凝土浇筑温度：

T=25℃

模板最大侧压力：

F1=0.22γβ1β2t0ν1/2

=0.22×24×1.0×1.0×1.5×1.51/2

=9.7KN/㎡

F2=24H

=24×1.5

=36KN/㎡

γ=24KN/m2

β1：

不掺外加剂时为1.0；掺外加剂时为1.2.

β2：

当砼塌落度小于30mm时，取0.85；当砼塌落度50—90mm时，取1.0；当塌落度110—150mm时，取1.15

t0：

200/（T+15）

H：

剪力墙高度（m）

取F1、F2的小值作为计算值，即F=33.7KN/㎡。

2、模板设计：

（1）、外楞采用Φ48×3.5钢管，双管

I=2×12.19×104mm4W=2×5.08×103mm3E=21×104N/mm2

f=210N/mm2[ω]=3mm

外楞间距：

=889mm

=1105.9mm

取b1、b2的小值，即889mm,取850mm。

（2）、内楞选用18厚夹板、50×100水平枋木，木枋a间距取400mm

I=416.7×104mm4W=83.3×103mm3E=9×104N/mm2

f=100N/mm2[ω]=3mm

a、抗弯强度验算：

q=Fa

满足要求

b、挠度验算：

支承楞采用50×100水平枋木

I=416.7×104mm4W=83.3×103mm3E=9×104N/mm2[ω]=3mm

满足要求

3、对拉螺栓设计：

在内外横楞交叉点加设对拉螺栓，支座反力为R=2×59×103×0.6×0.4=28320N

选用M18，其容许拉力为29600N。

墙模板图如下所示：

地下室外墙模板图

4、地下室外墙拆模，养护28天后，墙的对拉螺栓留下的孔洞内用“遇水膨胀”软木塞住小孔防水，在墙锥形留孔出补上防水砂浆。

（四）、柱模板设计

柱模板设计与墙体同相，经计算按下图配置模板

柱模板图

（五）墙、柱砼浇注

1、浇筑墙柱混凝土，不允许整吊车或泵管直接输入模内，必须过槽再用人工铲入。

对混凝土墙不能一边倒，浇注必须四周均匀，特别是电梯井筒更应注意，为的是避免因浇注高度不均而造成侧移变形。

2、振捣混凝土时力求做到“快插慢拔”，插入式振动棒的移动间距不大于其作用半径的1.5倍，并插入到下层已振捣的混凝土深度不少于50mm，不得有漏振，超振泛浆产生离析现象，对塑性大的泵送混凝土尤其更应注意。

3、混凝土的浇灌速度应控制在1.5m/小时内，并在浇灌过程中模板工要随班检查模板的情况。

第四节地下室顶板

一、施工段的划分

1、地下室项顶板后浇带地位置与底板后浇带相对应，施工过程拟将顶板按后浇带分为I、II、III三大段，其分段图同地下室底板板分段图。

2、施工顺序为I→II→III，各段顶板施工流程为钢管顶架→模板→钢筋→混凝土。

3、施工缝的留置处理：

地下室顶板由于分段施工，势必留下施工缝，施工缝按后浇带位置划分。

二、钢管梁板顶架计算

（一）梁侧模板设计：

1、荷载计算：

混凝土浇筑速度：

4m/h

混凝土浇筑温度：

T=25℃

模板最大侧压力：

F1=0.22γβ1β2t0ν1/2

=0.22×24×1.0×1.0×5×41/2

=52.8KN/㎡

F2=24H=24×2.5=60KN/㎡

γ=24KN/m2

β1：

不掺外加剂时为1.0；掺外加剂时为1.2.

β2：

当砼塌落度小于30mm时，取0.85；当砼塌落度50-90mm时，取1.0；当塌落度110-150mm时，取1.15

t0：

200/（T+15）

H：

柱高度（m）

取F1、F2的小值作为计算值,即52.8KN/㎡。

（二）、梁侧模板计算：

700×1000（600×1000）

（A）、梁高h1=h-板高=（900、700,取900计算）梁侧外楞采用Φ48×3.5钢管，双管

I=2×12.19×104mm4W=2×5.08×103mm3E=21×104N/mm2f=210N/mm2[ω]=3mm

外楞间距（设置一道）：

900mm

=670mm

=810mm

取b1、b2的小值，即670mm。

（B）梁高h1=h-板高≤900，考虑采用木斜撑，外加钢楞两道。

（C）梁侧内楞选用18厚夹板、50×100水平枋木，木枋a间距取400mm

I=416.7×104mm4W=83.3×103mm3E=9×104N/mm2f=100N/mm2[ω]=3mm

a、抗弯强度验算：

q=Fa

满足要求

b、挠度验算：

支承楞采用50×100水平枋木

I=416.7×104mm4W=83.3×103mm3E=9×104N/mm2[ω]=3mm

不满足要求，所以在中间设置两道横楞。

故按构造要求，在梁中部设置一道斜撑，以满足要求。

（三）、对拉螺栓设计：

在内外横楞交叉点加设对拉螺栓，支座反力为R=2×52.8×103×0.4×0.8=33792N

选用M20，其容许拉力为38200N。

三、梁底模板设计

梁模板1:

700×1000

（一）荷载计算（按1m计算）：

a、新浇混凝土自重1.0（梁高）×25000×0.7（梁宽）N/m

b、模板自重216×0.6+3×40N/m

c、施工荷载2500×0.6N/m

d、振捣砼时产生荷载（水平）：

2000×0.6N/m

合计：

q=（a+b+c+d）×10-3N/m25.45N/mm

（二）验算：

a、抗弯强度验算：

50×100枋木（3排）：

W=3×83.3×103mm3f=100N/mm2

满足要求

b、挠度验算：

支承楞采用50×100水平枋木

I=3×416.7×104mm4W=3×83.3×103mm3

E=9×104N/mm2[ω]=3mm

满足要求

（三）梁支承下楞钢管验算：

初步设计考虑@500mm

（1）荷载计算：

a、新浇混凝土自1.0（砼梁高）×25000×0.7（梁宽）N/m

b、模板自重216×0.6+40×3N/m

c、钢管自重38.4N/m

d、施工荷载2500×0.6N/m

e、振捣砼时产生荷载（水平）：

2000×4N/m

合计：

q=（a+b+c+d+e）×10-3N/m35.02N/mm

集中荷载F=ql/2=35.02×1000/2=17510N

（2）验算：

a、抗弯强度验算：

Φ48×3.5钢管：

W=5.08×103mm3f=210N/mm2

满足要求

b、挠度验算：

I=12.19×104mm4E=21×104N/mm2[ω]=3mm

满足要求

（四）、顶架计算：

1、荷载计算：

a、新浇混凝土自重1.0（梁高）×25000N/㎡

b、模板自重216+40×3.0/0.6+38.4/0.5N/㎡

c、支架自重2500N/㎡

d、施工荷载2500N/㎡

e、振捣砼时产生荷载2000N/㎡

合计：

q=（a+b+c+d+e）50032N/㎡

每根立管支承0.12×0.5=0.06㎡的区格荷载为：

0.06×32456=1947.36N

2、验算：

Φ48×3.5钢管：

W=489mm2i=15.78mmf=215N/mm2

a、按强度验算：

b、按稳定性验算：

设计立管水平拉杆为小于1800mm，故长细比为

查表得

满足要求

故该梁支撑模板及其顶架满足要求。

其它不足1000mm高的梁按图支模。

顶架图如下图示:

顶架模板图1

四、楼板模板及其顶架设计

（一）模板及顶架初步设计：

混凝土楼板支模采用18厚夹板，上楞采用@450mm的50×100枋木，下楞采用@800mm的Ф48×3.5钢管。

顶架立杆采用纵横@800mm的Ф48×3.5钢管，立杆水平拉杆为@1800mmФ48×3.5钢管。

顶板厚为220mm及250mm，取250mm计算。

（二）楼板支承上楞木枋验算：

1、荷载计算：

a、新浇混凝土自重0.13（砼板厚）×25000×0.45N/m

b、模板自重216×0.45+40N/m

c、施工荷载2500×0.45N/m

d、振捣砼时产生荷载（水平）：

2000×0.45N/m

合计：

q=（a+b+c+d）×10-3N/mm4.97N/mm

（三）验算：

a、抗弯强度验算：

50×100枋木：

W=83.3×103mm3f=100N/mm2

满足要求

b、挠度验算：

支承楞采用50×100水平枋木

I=416.7×104mm4W=83.3×103mm3E=9×104N/mm2[ω]=3mm

满足要求

（四）楼板支承下楞钢管验算：

1、荷载计算：

a、新浇混凝土自重0.13（砼板厚）×25000×0.9N/m

b、模板自重216×0.9+40×2.0N/m

c、钢管自重38.4N/m

d、施工荷载2500×0.9N/m

e、振捣砼时产生荷载（水平）：

2000×0.9N/m

合计：

q=（a+b+c+d+e）×10-3N/mm9.99N/mm

集中荷载F=ql/2=9.99×900/2=3996N

2、验算：

a、抗弯强度验算：

Φ48×3.5钢管：

W=5.08×103mm3f=210N/mm2

满足要求

b、挠度验算：

支承楞采用50×100水平枋木

I=12.19×104mm4E=21×104N/mm2[ω]=3mm

满足要求

（五）、钢管顶架验算：

1、荷载计算：

a、新浇混凝土自重0.13（砼板厚）×25000N/㎡

b、模板自重216+40×2.5/0.9+38.4/0.9N/㎡

c、钢管支架自重250N/㎡

d、施工荷载2500N/㎡

e、振捣砼时产生荷载（水平）：

2000N/㎡

合计：

q=（a+b+c+d+e）11347.5N/㎡

每根立管支承0.8×0.8=0.64㎡的区格荷载为:

0.64×11347.5=7262.4N

（六）、验算：