x=11.63mm>2a'=2*37=7m4m，不满足（7.2.1-4）公式要求；
不满足规公式7.2.1-4，根据规7.2.5条，正截面受弯承载力应符合下列规定:
MKyAs（h-as-a's）（7.2.5）
[M]=fyAs（h-as-a's）=360X1385X（400-37-27）=167.53KNm
即,垂直于柱上板带板方向弯矩允许值[M]=167.53KNm
2、沿着板带方向的受弯承载力计算，计算参数:
C30混凝土强度设计值fc=14.3N/mm2;
fy=fy=360n/mm2
b=1000mm；
as=28mm；as"=38mm；
As=10X82Xn=2010mm2；As"=4X82Xn=804mm2
h0=H-
-as=400—28=372mm
按照规公式
7.2.1-2，混凝土受压区咼度：
a1fcbx=fyAs—fyA's
由于混凝土强度小于C80,故，ai=1.0
所以，
1.0X14.3X1000Xx=360X2010—360X804
x=30.4mm
按照规公式7.1.2-5，正截面的混凝土极限压应变：
8cu=0.0033—（fcu,k—50）X10
由于处于非均匀受压状态，故取ecu=0.0033；
又从前计算结果已知钢筋屈服点牟二0.52
根据规7.1.4-1相对界限受压区高度符合以下公式要求：
xw$h0（7.2.1-3）
x>2a'（7.2.1-4）
所以，$h0=0.52X372=193.4mm;2a'=2*37=88mm
x=30.4mm2a'=2*38=76mm，不满足（7.2.1-4）公式要求；
不满足规公式7.2.1-4，根据规7.2.5条，正截面受弯承载力应符合下列规定:
MKyAs（h-as-a's）（7.2.5）
[M]=fyAs（h-as-a's）=360X2010X（400-28-38）=241.68KNm
即，沿柱上板带板方向弯矩允许值[M]=241.68KNm
（4）柱上板带斜截面承载力
按照规7.5.3条，不配置箍筋和弯起钢筋的一般板类受弯构件，其斜截面的受剪承载力
应符合下列规定:
V<0.7h侪ftXbxho
（7.5.3-1）
fh=（800/ho）1/4（7.5.3-2）
截面高度影响系数由，（当ho<8OOmm时，（7.5.3-2）式中取ho=8OOmm）。
S=（800/ho）1/4=（800/800）1/4=1
C30混凝土轴心抗拉强度设计值ft=1.43N/mm2,斜截面的受剪承载力为
[V]=0.70ftbho=O.7X1X1.43X1000X372=373.37KN/m
即,
柱上板带斜截面的受剪承载力[V]=373.37KN/m
（5）柱帽正截面负弯矩受弯承载力
柱帽两个方向配筋相同，板面均配置（2C18+C16）250,板底配C16100。
取1m宽
板带面筋8C18+4C16,底筋10C16。
计算参数：
C30混凝土强度设计值fc=14.3N/mm2;fy=fy"=360n/mm2
b=1000mm；as=52mm；as=28mm；
ho=H—as=1000—52=948mm
As=（8X92+4X82）Xn=2839mm2;As=10X82Xn=2010mm2
按照规公式7.2.1-2，混凝土受压区高度：
afcbx=fyAs—fyA's
由于混凝土强度小于C80，故，a1=1.o
所以，1.0X14.3X1000Xx=360X2839—360X2010
x=20.87mm
按照规公式7.1.2-5，正截面的混凝土极限压应变：
ccu=0.0033-（fcu,k-50）X10
由于处于非均匀受压状态，故取ecu=0.0033;
又从前计算结果已知钢筋屈服点出二0.52
根据规7.1.4-1相对界限受压区高度符合以下公式要求：
xw$ho（7.2.1-3）
x>2a'（7.2.1-4）
所以，$ho=0.52X948=493mm;2a'=2*30=60mm
x=20.87mm詔93mm，满足（7.2.1-3）公式要求；
x=20.87mm>2a'=2*28=56mm，不满足（7.2.1-4）公式要求；
不满足规公式721-4，根据规725条，正截面受弯承载力应符合下列规定:
MKyAs（h-as-a's）（725）
fyAs（h-as-a's）=360x2839x（1000-52-28）=940.3KNm
柱帽正截面X方向弯矩允许值Mxmax=940.3KNm
柱帽正截面X方向弯矩允许值Mymax二940.3KNm
（6）柱帽斜截面承载力
按照规7.5.3条，不配置箍筋和弯起钢筋的一般板类受弯构件，其斜截面的受剪承载
力应符合下列规定：
VK0.7hXftxbxh0（7.5.3-1）
fh=（800/h0）1/4（7.5.3-2）
又知h0=950mm，截面高度影响系数內为：
S=（800/h0）1/4=（800/948）1/4=0.95795
C30混凝土轴心抗拉强度设计值ft=1.43N/mm2,柱帽斜截面的受剪承载力为
[V]=0.7hftbh0=0.7x0.95845x1.43x1000x948=909.5KN/m
即,
柱帽斜截面的受剪承载力允许值[V]=910KN/m
四•结论
根据力计算及承载力验算，得出以下结果：
1.跨中板带最大弯矩为852KN/m，小于正截面受弯承载力149KN/m（不可）；
2.跨中板带最大剪力277KN，小于斜截面承载力373KN（可）;
3.柱帽处最大负弯矩为728KN/m，大于正截面受弯承载力941KN/m（可）;
4.柱帽处最大剪力1016KN，小于斜截面承载力910KN（不可）。
除柱帽处剪力超过斜截面承载力外，其余部位承载能力足够。
柱帽处配筋未记，加上弯起钢筋，抗剪承载力在混凝土现龄期强度能够设计强度的条件下应该足够。
考虑到简化
计算模型并非与实际结构完全一致，加上已计及各种最不利情况，柱帽处剪力超过设计承载力，施工中，可以采取重车缓慢通过解决，这样将车辆荷载近似为静载，则剪力在承载能力围之。
考虑到混凝土泵车瞬间冲击力及市场上商砼的配合比与理论有偏差，及养护条
件对实际混凝土强度的影响，在跨中再增加支撑系统，具体附图所示。
五、楼板支撑体系验算：
支撑体系竖向及横向钢管均所采用的钢管均为？
48X3.25碗扣式脚手架钢管，剪刀
撑钢管为？
48X3.25普通脚手架钢管。
步距60
1、支撑立柱稳定性验算：
取计算单元和划受力简图。
以竖向支撑立管为中心选定0.6m见方的地下室顶板为
计算单元为荷载计算单元；选取立管约束最大段（h二1000mm）为受力验算杆件。
已知，地下车库顶上面板覆土按1.6m厚考虑（考虑堆土），即板静荷载值按Q3=
1.6x18=28.8KN/m2，园区顶板上部消防车行驶所生的可变荷载标准值按Q4=
10.0KN/m2设计。
施工荷载组合系数为Z=1.2恒载+1.4活载=2.6;
根据上图所示，受力单元作用在竖向支撑立管的数量N为：
N={N中+（N侧X0.5）X2侧}Z=4+（4X0.5）X2=8根
考虑到竖向支撑杆件
作用面积S=（0.1+0.35+0.1）X（0.3+1.3+0.3）=1.045mm2，另外，为了
安全考虑，可能存在杆件支顶不完全同时受力，需设定修正系数Z/=0.75
所以
P={Q1-（Q3+Q4）XS}/NXZXZ/
={200-（38.8X1.045）}/8X2.6X75%
=159.5/6X2.6
=69.2KN/根
按1000mm高度的步距进行横杆设置，即h=1000mm
其中，卩=1.0;L=L0=1000mm;d二①48X3.25mm
钢管立柱轴惯性距为：
229835（mm4）
J=（n484/32）-（n41.54/32）
钢管截面积为：
A={（482—41.52）/22}X^=456.67mm2
所以，
r=V（J/A）=£（^29835/456.67）=22.43（mm）
入=Loy/r=1000X1/22.43=44.583
所以，当入=44.583时，依《施工手册》查表得知，推算出折减系数①=0.904,所以:
P/（A①）=[69.2（KN）]/[456.67mm2X0.904]=168MPa
又知，脚手架钢管受压承载时的允许应力[S]=205MPa
即P/（A①）<[S]=205MPa
本方案的支撑立柱稳定可靠，满足安全施工要求。
五•支撑体系施工质量要求：
1、本方案依据碗扣式脚手架各项技术指标进行设计及各项验算，施工中必须按采用碗扣式脚手架。
2、所有投入到本支撑体系的脚手架杆件使用前必须进行严格检查，确保所用杆件均无裂痕、无缺陷、无开裂，确保杆件的平直度。
3竖向杆件不允许有搭接，如有连接，所有竖向支撑杆件的连接必须为对接式，且要求对接接头要满足杆件强度要求。
在同一截面对接连接接头含量不允许大于25%。
4、每根竖向支撑钢管必须穿戴专用定型钢制底座，且，底座必须坐在良好的硬质跳
板上。
如果楼板面不平导致与木跳板出现空隙，需要在铺设跳板前用C20细石混凝土将
凹处填平。
5、每根竖向支撑钢管上部的螺旋支托必须顶紧与楼板间木方。
木方要求良好无节的硬质木方。
6、必须按要求布置横向短管，并且要求横、竖向钢管锁紧。
7、按方案要求设置剪刀撑，横向每5m设置一道，剪刀撑钢管与竖向及横向钢管的节点均用扣件进行有效锁紧。
&安装完成后，安排专人进行定期检查，确保支撑体体系的安全
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