满堂脚手架计算书.docx
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满堂脚手架计算书
满堂脚手架计算书
计算依据：
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
2、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91
3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、架体参数
二、荷载参数
三、设计简图
搭设示意图：
平台水平支撑钢管布置图
平面图
侧立面图
四、板底支撑（纵向）钢管验算
Φ48.3×3.6
钢管截面抵抗矩W（cm3）
5.26
G1k=g1k=0.04kN/m
G2k=g2k×lb/（n+1）=0.35×1.2/（2+1）=0.14kN/m
Q1k=q1k×lb/（n+1）=1×1.2/（2+1）=0.4kN/m
Q2k=q2k×lb/（n+1）=1×1.2/（2+1）=0.4kN/m
1、强度验算
板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算
满堂脚手架平台上的无集中力
q=1.2×（G1k+G2k）+1.4×（Q1k+Q2k）=1.2×（0.04+0.14）+1.4×（0.4+0.4）=1.336
板底支撑钢管计算简图
Mmax=ql2/8=1.336×1.22/8=0.24kN·m
Rmax=ql/2=1.336×1.2/2=0.802kN
σ=Mmax/W=0.24×106/（5.26×103）=45.627N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算
q=1.2×（G1k+G2k）+1.4×（Q1k+Q2k）=1.2×（0.04+0.14）+1.4×（0.4+0.4）=1.336
q2=1.4×F1=1.4×1=1.4kN
板底支撑钢管计算简图
弯矩图
Mmax=0.66kN·m
剪力图
Rmaxf=1.502kN
σ=Mmax/W=0.66×106/（5.26×103）=125.475N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
满堂脚手架平台上无集中力
q'=G1k+G2k+Q1k+Q2k=0.04+0.14+0.4+0.4=0.98kN/m
R'max=q'l/2=0.98×1.2/2=0.588kN
ν=5q'l4/384EI=5×0.98×（1.2×103）4/（384×2.06×105×12.71×104）=1.011mm≤min（1200/150,10）=8mm
满足要求！
满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算
q'=G1k+G2k+Q1k+Q2k=0.04+0.14+0.4+0.4=0.98kN/m
q2'=F1=1kN
板底支撑钢管计算简图
剪力图
R'maxf=1.088kN
变形图
ν=2.382mm≤min（1200/150,10）=8mm
满足要求！
五、横向支撑钢管验算
横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载作用下简支梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。
满堂脚手架平台上无集中力
q=1.2×g1k=0.048kN/m
p=Rmax=0.802kN
p'=R'max=0.588kN
板底支撑钢管计算简图
弯矩图
Mmax=0.329kN·m
剪力图
Rmax=0.831kN
变形图
Vmax=1.426mm
Vmax=1.426mm≤min{1200/150,10}=8mm
σ=Mmax/W=0.329×106/（5.26×103）=62.548N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算
q=1.2×g1k=0.048kN/m
p=Rmax=0.802kN
p'=R'max=0.588kN
p2=Rmaxf=1.502kN
p'2=R'maxf=1.088kN
板底支撑钢管计算简图
弯矩图
Mmax=0.515kN·m
剪力图
Rmax=1.064kN
变形图
Vmax=2.013mm
Vmax=2.013mm≤min{1200/150,10}=8mm
σ=Mmax/W=0.515×106/（5.26×103）=97.909N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
六、立杆承重连接计算
双扣件
双扣件抗滑承载力（kN）
12
双扣件抗滑承载力设计值Rc=12.0×1=12kN≥R=0.831+1=1.831kN
满足要求！
七、立杆的稳定性验算
NG1=gk×H+g1k×la×n+g1k×a=0.1621×7.65+0.04×1.2×2+0.04×0.3=1.348kN
NG2=g2k×la×lb=0.35×1.2×1.2=0.504kN
NG3=g3k×la=0.17×1.2=0.204kN
NG4=g4k×la=0.1×1.2=0.12kN
NQ1=q1k×la×lb=1×1.2×1.2=1.44kN
NQ2=q2k×la×lb=1×1.2×1.2=1.44kN
NQ3=F1+F2=1+0=1kN
考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值
N=1.2×（NG1+NG2+NG3+NG4）+0.9×1.4×（NQ1+NQ2+NQ3）=1.2×（1.348+0.504+0.204+0.12）+0.9×1.4×（1.44+1.44+1）=7.5kN
支架立杆计算长度
L0=kμh=1.0×2.176×1.8=3.917m
长细比λ=L0/i=3917/15.9=246.352≤[λ]=250
满足要求！
轴心受压构件的稳定系数计算
L0=kμh=1.155×2.176×1.8=4.524m
长细比λ=L0/i=4524/15.9=284.528
由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.09
考虑风荷载时
Wk=μz×μs×W0=0.65×1.04×0.35=0.237kN/m2
Mw=0.9×1.4×Wk×l×h2/10=0.9×1.4×0.237×1.2×1.82/10=0.116kN·m
σ=N/φA+Mw/W=7.5×103/（0.09×5.06×102）+0.116×106/（5.26×103）=186.744N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
八、立杆支承面承载力验算
1、抗冲切验算
楼板抗冲切承载力：
βh=1，ft=2.04N/mm，σpc.m=1N/mm，η=0.4+1.2/βs=0.4+1.2/2=1，ho=250-15=235mm，μm=4×（a+ho）=4×（100.00+235）=1340.00mm
Fl=（0.7βhft+0.15σpc.m）ημmh0=（0.7×1×2.04×103+0.15×103×1）×1×0.74×0.235=274.414kN≥N=6.056kN
满足要求！
1、局部受压承载力验算
N=NG1+NG2+NG3+NG4+NQ1+NQ2+NQ3=1.348+0.504+0.204+0.12+1.44+1.44+1=6.056kN
楼板局部受压承载力：
ω=0.75，βl=（Ab/Al）0.5=0.167，fcc=0.85×27.50=23.375kN/mm
Fl=ωβlfccA=0.75×0.167×23.375×103×0.01=29.219kN≥N=6.056kN
满足要求！
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