塔吊施工方案报送.docx
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塔吊施工方案报送
目录
第一章工程概况1
第一节项目概况1
第二节塔吊选型1
第二章塔机基础的设计及制作2
第一节塔吊位置选择2
第二节塔吊基脚螺栓预埋2
第三节塔吊基础的防雷接地引接2
第四节塔吊基础与底板接头处理3
第五节塔吊立架处与地下室顶板主、次梁接头处理3
第七节地下室顶板预留孔洞围护3
附件1：
天然基础计算书4
天然基础计算书4
一、参数信息4
二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算4
三、塔吊抗倾覆稳定验算5
四、地基承载力验算5
五、基础受冲切承载力验算6
六、承台配筋计算7
日月天地广场
QTZ自升塔式起重机施工方案
第一章工程概况
第一节项目概况
本项目由新阳光实业集团今典房地产开发有限公司投资兴建，天津港津建筑设计工程有限公司设计，包头市中建建设工程监理有限责任公司监理，北京建工博海建筑工程有限公司4承建。
本工程为商住综合楼，具体建筑形式如下：
1、地下1层为地下车库，建筑面积㎡，采用独立基础+筏板+剪力墙；
2、地上分为分为5个单体部分，3栋商业楼+2栋公寓楼：
1、2#为3层商业楼，框架结构；3#为4层商业楼，框架结构；A、B为17层公寓楼，为框架+剪力墙。
3、建筑情况统计表：
名称
建筑
高度
（m）
建筑
层数
结构
形式
面积
（㎡）
面积
合计
（㎡）
备注
地下室车库
4.20
1
框架+剪力墙
12030
12030
地下部分
1、2#商业
15.00
（14.62）
3F
框架
4674
57250
地上部分
3#商业
20.90
（20.52）
4F
框架
23246
A座公寓
55.80
（55.42）
17F
框架+剪力墙
14665
B座公寓
55.80
（55.42）
17F
框架+剪力墙
14665
注：
括号内数字为结构层高。
4、建筑基底面积：
12252.05㎡，建筑物平面形状呈矩形，东西向从1轴至21轴长158.50m，南北向从A轴至M轴长77.30m，总建筑面积约为69280平方米。
第二节塔吊选型
根据施工需要，计划装两台QTZ63型（5015）塔吊，1#、2#塔吊基本参照建筑物对称布置，其中一台塔吊在A座编号为1#塔，一台塔吊在B座编号为2#塔，总的建筑面积为69280m2，建筑屋最高高度58.70m，采用QTZ63型塔吊，最大工作幅度55m，最小吊重为1.3T；现场由于场地狭小，为保证施工道路的局部通畅，并保证进出场材料的通畅，所以我方在与甲方、监理及相关各方进行沟通后将两台塔吊布置在A、B座的北侧，位于3#商业楼的C轴与D轴之间，需穿3#商业楼的结构楼板，会造成二次结构施工，并且塔吊的布置点因为A、B座需进行CFG桩施工等原因须将塔吊附着加长；另外在两台塔吊布置的区域外地下室结构均有盲点，如果在北侧设置塔吊,又会与北侧居民楼相接触,没有回转半径,因而在施工过程中会出现人工二次倒运；综合考虑后布置两台塔吊，局部盲区考虑其它的补救措施，具体布置见“平面示意图”。
第二章塔机基础的设计及制作
第一节塔吊位置选择
1、塔吊基础选择
塔吊基础采用外形5000*5000*1350,强度等级C30混凝土做基础,配筋为φ20mm＠140mm双向双层钢筋,内肢Ⅱ钢φ16mm＠200mm双向筋。
本工程使用二部塔吊，塔机的安装位置设于5-6/C-E,16-17/C-E轴处（基础底板下为塔基承台面）。
第二节塔吊基脚螺栓预埋
塔吊基脚螺栓预埋为16根φ36mm长=900mm，螺栓为原厂产品。
安装预埋螺栓时用固定模具套入，模具上下螺母固定定型，采用水平仪校核准确，与承台钢筋焊接牢固。
第三节塔吊基础的防雷接地引接
塔吊基础的防雷接地引接；承台的对角2条桩中留出约500mm钢筋焊接头与承台钢筋连通焊接，并直接连出承台面约500mm的2处引头，作为连焊接于塔架至塔尾防雷针。
接地电阻值小于4Ω。
基础制作后，等其强度达到80%并检查合格方可安装塔机。
第四节塔吊基础与底板接头处理
塔吊承台与工程结构承台地板分界接头处理：
先做塔吊承台，在塔吊承台下面做防水层与基础筏板防水层连成一体.并在塔吊基础中预留塔节预埋件。
做法详见大样图。
第五节塔吊立架处与地下室顶板主、次梁接头处理
对立架处顶板主、次梁、板断开处理方法如下：
1、梁板砼施工缝接头为梁长的1/3L位置处，在原设计的配筋中各加大一级配筋预留搭接，钢筋搭接应错开为1/2倍数。
2、施工缝搭接头钢筋加焊接；单面焊接为10倍D，双面焊接为5倍D。
预留钢筋用钢刷进行清锈。
3、预留孔洞砼接头处理；先浇砼接头必须凿毛，清洗干净，二次浇筑的砼比原收的砼增加一个标号。
第六节地下室顶板预留孔洞围护
预留孔洞口处四周采用Φ48mm钢管搭设高1.5m,并用胶合板密封围蔽。
防止杂物下落伤人。
附件1：
天然基础计算书
天然基础计算书
本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：
《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）等编制。
一、参数信息
塔吊型号：
QTZ63，塔吊起升高度H：
35.00m，
塔身宽度B：
1.6m，基础埋深d：
0.00m，
自重G：
450.8kN，基础承台厚度hc：
1.35m，
最大起重荷载Q：
60kN，基础承台宽度Bc：
5.00m，
混凝土强度等级：
C30，钢筋级别：
HPB235，
基础底面配筋直径：
20mm
额定起重力矩Me：
630kN·m，基础所受的水平力P：
30kN，
标准节长度b：
2.8m，
主弦杆材料：
角钢/方钢,宽度/直径c：
12mm，
所处城市：
内蒙古包头市，基本风压ω0：
0.55kN/m2，
地面粗糙度类别：
D类密集建筑群，房屋较高，风荷载高度变化系数μz：
0.73。
二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算
1、塔吊竖向力计算
塔吊自重：
G=450.8kN；
塔吊最大起重荷载：
Q=60kN；
作用于塔吊的竖向力：
Fk＝G＋Q＝450.8＋60＝510.8kN；
2、塔吊风荷载计算
依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中风荷载体型系数：
地处内蒙古包头市，基本风压为ω0=0.55kN/m2；
查表得：
风荷载高度变化系数μz=0.73；
挡风系数计算：
φ=[3B+2b+（4B2+b2）1/2]c/（Bb）=[（3×1.6+2×2.8+（4×1.62+2.82）0.5）×0.012]/（1.6×2.8）=0.039；
因为是角钢/方钢，体型系数μs=2.9；
高度z处的风振系数取：
βz=1.0；
所以风荷载设计值为：
ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×2.9×0.73×0.55=0.815kN/m2；
3、塔吊弯矩计算
风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：
Mω=ω×φ×B×H×H×0.5=0.815×0.039×1.6×35×35×0.5=31.149kN·m；
Mkmax＝Me＋Mω＋P×hc＝630＋31.149＋30×1.35＝701.65kN·m；
三、塔吊抗倾覆稳定验算
基础抗倾覆稳定性按下式计算：
e＝Mk/（Fk+Gk）≤Bc/3
式中e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离；
Mk──作用在基础上的弯矩；
Fk──作用在基础上的垂直载荷；
Gk──混凝土基础重力，Gk＝25×5×5×1.35=843.75kN；
Bc──为基础的底面宽度；
计算得：
e=701.65/（510.8+843.75）=0.518m<5/3=1.667m；
基础抗倾覆稳定性满足要求！
四、地基承载力验算
依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）第5.2条承载力计算。
计算简图:
混凝土基础抗倾翻稳定性计算：
e=0.518m<5/6=0.833m
地面压应力计算：
Pk＝（Fk+Gk）/A
Pkmax＝（Fk+Gk）/A+Mk/W
式中：
Fk──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,Fk＝510.8kN；
Gk──基础自重，Gk＝843.75kN；
Bc──基础底面的宽度，取Bc=5m；
Mk──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，Mk＝701.65kN·m；
W──基础底面的抵抗矩，W=0.118Bc3=0.118×53=14.75m3；
不考虑附着基础设计值：
Pk＝（510.8＋843.75）/52＝54.182kPa
Pkmax=（510.8+843.75）/52+701.65/14.75=101.751kPa；
Pkmin=（510.8+843.75）/52-701.65/14.75=6.613kPa；
实际计算取的地基承载力设计值为:
fa=200.000kPa；
地基承载力特征值fa大于压力标准值Pk=54.182kPa，满足要求！
地基承载力特征值1.2×fa大于无附着时的压力标准值Pkmax=101.751kPa，满足要求！
五、基础受冲切承载力验算
依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）第8.2.7条。
验算公式如下:
F1≤0.7βhpftamho
式中βhp--受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，βhp取1.0.当h大于等于2000mm时，βhp取0.9，其间按线性内插法取用；取βhp=0.95；
ft--混凝土轴心抗拉强度设计值；取ft=1.43MPa；
ho--基础冲切破坏锥体的有效高度；取ho=1.30m；
am--冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；am=（at+ab）/2；
am=[1.60+（1.60+2×1.30）]/2=2.90m；
at--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；取at＝1.6m；
ab--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；ab=1.60+2×1.30=4.20；
Pj--扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；取Pj=122.10kPa；
Al--冲切验算时取用的部分基底面积；Al=5.00×（5.00-4.20）/2=2.00m2
Fl--相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。
Fl=PjAl；
Fl=122.10×2.00=244.20kN。
允许冲切力：
0.7×0.95×1.43×2900.00×1300.00=.50N=3585.08kN>Fl=244.20kN；
实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！
六、承台配筋计算
1.抗弯计算
依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）第8.2.7条。
计算公式如下:
MI=a12[（2l+a'）（Pmax+P-2G/A）+（Pmax-P）l]/12
式中：
MI--任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；
a1--任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；取a1=（Bc-B）/2＝（5.00-1.60）/2=1.70m；
Pmax--相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取122.10kN/m2；
P--相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值，[BcPmax-a1（Pmax-1.2×Pmin）]/Bc＝[5×122.102－1.7×（122.102－1.2×6.613）]/5=83.285kPa；
G--考虑荷载分项系数的基础自重，取G=1.35×25×Bc×Bc×hc=1.35×25×5.00×5.00×1.35=1139.06kN/m2；
l--基础宽度，取l=5.00m；
a--塔身宽度，取a=1.60m；
a'--截面I-I在基底的投影长度,取a'=1.60m。
经过计算得MI=1.702×[（2×5.00+1.60）×（122.10+83.29-2×1139.06/5.002）+（122.10-83.29）×5.00]/12=365.95kN·m。
2.配筋面积计算
αs=M/（α1fcbh02）
ζ=1-（1-2αs）1/2
γs=1-ζ/2
As=M/（γsh0fy）
式中，αl--当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，取为0.94,期间按线性内插法确定，取αl=1.00；
fc--混凝土抗压强度设计值，查表得fc=14.30kN/m2；
ho--承台的计算高度，ho=1.30m。
经过计算得：
αs=365.95×106/（1.00×14.30×5.00×103×（1.30×103）2）=0.003；
ξ=1-（1-2×0.003）0.5=0.003；
γs=1-0.003/2=0.998；
As=365.95×106/（0.998×1.30×103×210.00）=1342.52mm2。
由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:
5000.00×1350.00×0.15%=10125.00mm2。
故取As=10125.00mm2。
建议配筋值：
HPB235钢筋，20@145mm。
承台底面单向根数33根。
实际配筋值10368.6mm2。
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