风量调整计划.docx
《风量调整计划.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《风量调整计划.docx（11页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。
风量调整计划
山煤集团洪洞陆成煤业有限公司
陆成主扇启用双机运行后风量调整计划
根据我矿陆成井下基建的现状，陆成主扇单机运行的供风量无法满足各用风地点的用风量，经矿务会研究决定开启双机运行。
一、概况：
陆成主扇为FBCDZ-6-No15型抽出式对旋风机，现采用单机运行，现阶段总入风量为1019m3/min，排风量为1085m3/min，有效风量为881m3/min，有效风量率86%。
现阶段陆成井下共有5个工作面，其中刷扩工作面3个，掘进工作面2个，浙江中宇矿建项目部的2个刷扩工作面位于轨道回风大巷内。
陆成主要通风机运转情况表
项目
参数
主要通风机型号
FBCDZ-6-No15
主要通风机转速（r/Min）
980
主要通风机轮叶角度（°）
25
主要通风机风量（M3/Min）
1398-3102
主要通风机风压（Pa）
617-2340
电动机型号
YBF28DM-6
电动机输入功率（KW）
55×2
二、单机运行阶段各用风地点实测风量
用风地点名称
风量（m3/min）
1002通风巷
164
1003通风巷
240
采区移变室
52
变电所
64
三部皮带机尾
105
一采区轨道巷工作面（郑煤）
231
三、各用地点配风量计算：
掘进、刷扩工作面实际需要风量的计算
.计算依据
每个掘进工作面实际需要风量，应按瓦斯涌出量、二氧化碳涌出量、人员、爆破后的有害气体产生量以及局部通风机的实际吸风量等规定分别进行计算，然后取其中最大值。
按照瓦斯涌出量计算
Qhf=100·qhg·khg
式中:
qhg—掘进工作面回风流中平均绝对瓦斯涌出量，m3/min。
抽放矿井的瓦斯涌出量，应扣除瓦斯抽放量进行计算；
khg—掘进工作面瓦斯涌出不均匀的备用风量系数,正常生产条件下，连续观测1个月，日最大绝对瓦斯涌出量与月平均日绝对瓦斯涌出量的比值；
100—按掘进工作面回风流中瓦斯的浓度不应超过1％的换算系数。
按照二氧化碳涌出量计算
Qhf=67·qhc·khc
式中:
qhc—掘进工作面回风流中平均绝对二氧化碳涌出量，m3/min；
khc—掘进工作面二氧化碳涌出不均匀的备用风量系数，正常生产条件下，连续观测1个月，日最大绝对二氧化碳涌出量与月平均日绝对二氧化碳涌出量的比值；
67—按掘进工作面回风流中二氧化碳的浓度不应超过1.5％的换算系数。
按炸药量计算
一级煤矿许用炸药
Qhf≥25Ahf
二、三级煤矿许用炸药
Qhf≥10Ahf
式中：
Ahf—掘进工作面一次爆破所用的最大炸药量，kg。
按上述条件计算的最大值，确定局部通风机吸风量。
按局部通风机实际吸风量计算
无瓦斯涌出的岩巷
Qhf=Qaf·I+60×0.15Shd
有瓦斯涌出的岩巷，半煤岩巷和煤巷
Qhf=Qaf·I+60×0.25Shd
式中：
Qaf—局部通风机实际吸风量，m3/min；
I—掘进工作面同时通风的局部通风机台数；
0.15—无瓦斯涌出岩巷的允许最低风速；
0.25—有瓦斯涌出的岩巷，半煤岩巷和煤巷允许的最低风速；
Shd—局部通风机安装地点到回风口间的巷道最大断面积，m2。
按工作人员数量验算
Qaf≥4Nhf
式中：
Nhf—掘进工作面同时工作的最多人数，人。
按风速进行验算
验算最小风量
—无瓦斯涌出的岩巷：
Qaf≥60×0.15Shf
—有瓦斯涌出的岩巷，半煤岩巷和煤巷
Qaf≥60×0.25Shf
验算最大风量
Qaf≤60×4.0Shf
式中：
Shf—掘进工作面巷道的净断面积，m2。
2.一采区轨道巷掘进工作面（郑煤）实际需要风量具体计算
（1）按照瓦斯涌出量计算
Qhf=100·qhg·khg
=100×0.53×1.3=68.9m3/min
（2）按照二氧化碳涌出量计算
Qhf=67·qhc·khc
=67×0.19×1.3=16.5m3/min
（3）按炸药量计算
Qhf≥10Ahf
=10×30.6=306m3/min。
（4）按局部通风机实际吸风量计算
Qhf=Qaf·I+60×0.25Shd
=241×1+60×0.25×13.2=439m3/min
（5）按工作人员数量验算
Qhf≥4Nhf
Qhf≥4×20=80m3/min
满足工作人员用风要求。
（6）按风速进行验算
①验算最小风量
Qhf≥60×0.25Shf
Qhf≥60×0.25×12.8=192m3/min
②验算最大风量
Qhf≤60×4.0Shf
Qhf≤60×4×12.8=3072m3/min
根据以上计算结果得知，一采区轨道大巷的需风量为439m3/min。
3.一采区轨道巷掘进工作面（中宇）实际需要风量具体计算
（1）按照瓦斯涌出量计算
Qhf=100·qhg·khg
=100×0.53×1.3=68.9m3/min
（2）按照二氧化碳涌出量计算
Qhf=67·qhc·khc
=67×0.19×1.3=16.5m3/min
（3）按炸药量计算
Qhf≥10Ahf
=10×26.4=264m3/min。
（4）按局部通风机实际吸风量计算
Qhf=Qaf·I+60×0.25Shd
=241×1+60×0.25×8=361m3/min
（5）按工作人员数量验算
Qhf≥4Nhf
Qhf≥4×30=120m3/min
满足工作人员用风要求。
（6）按风速进行验算
①验算最小风量
Qhf≥60×0.25Shf
Qhf≥60×0.25×13.2=198m3/min
②验算最大风量
Qhf≤60×4.0Shf
Qhf≤60×4×13.2=3168m3/min
根据以上计算结果得知，一采区轨道大巷的需风量为361m3/min。
4.三部皮带机尾刷扩工作面实际需要风量具体计算
（1）按照瓦斯涌出量计算
Qhf=100·qhg·khg
=100×0.53×1.3=68.9m3/min
（2）按照二氧化碳涌出量计算
Qhf=67·qhc·khc
=67×0.19×1.3=16.5m3/min
（3）按炸药量计算
Qhf≥10Ahf
=10×10.4=104m3/min。
（4）按工作人员数量验算
Qhf≥4Nhf
Qhf≥4×15=60m3/min
满足工作人员用风要求。
（6）按风速进行验算
①验算最小风量
Qhf≥60×0.25Shf
Qhf≥60×0.25×13.2=198m3/min
②验算最大风量
Qhf≤60×4.0Shf
Qhf≤60×4×13.2=3168m3/min
根据以上计算结果得知，三部皮带延伸段的需风量为104m3/min。
硐室实际需要风量的计算
1.计算依据
各个独立通风硐室的需要风量，应根据不同类型的硐室分别进行计算。
机电硐室需要风量计算
发热量大的机电硐室，应按照硐室中运行的机电设备发热量进行计算：
式中：
—机电硐室的需要风量，m3/min；
—机电硐室中运转的电动机（或变压器）总功率（按全年中最大值计算），kW；
—机电硐室发热系数；
—空气密度，一般取
=1.20kg/m3；
—空气的定压比热，一般可取
=1.0006KJ/（kg×K）；
—机电硐室的进、回风流的温度差，K。
表4机电硐室发热系数（
）表
机电硐室名称
发热系数
空气压缩机房
0.20~0.23
水泵房
0.01~0.03
变电所、绞车房
0.02~0.04
机电硐室需要风量应根据不同硐室内设备的降温要求进行配风；采区小型机电硐室，按经验值确定需要风量或取60～80m/min；选取硐室风量，应保证机电硐室温度不超过30℃，其他硐室温度不超过26℃。
2.硐室实际需要风量具体计算
井下共有独立通风硐室2个，在保证硐室温度和有害气体浓度符合《煤矿安全规程》规定的前提下，各硐室配风量如下：
中央变电所60m3/min；
移动变电室60m3/min
综上，硐室的实际需风量应为
∑Qur=60×2=120m3/min
其他用风地点实际需要风量的计算
井下正常生产时井下共有其他用风地点2个，其需风量分别计算如下：
1.计算依据
其他用风地点的需要风量，应根据瓦斯涌出量和风速分别计算，并取其最大值。
按瓦斯涌出量计算
Qrl=133qrg·krg
式中：
qrg—其他用风巷道平均绝对瓦斯涌出量，m3/min；
krg—其他用风巷道瓦斯涌出不均匀的备用风量系数，取1.2～1.3；
133—其他用风巷道中风流瓦斯浓度不超过0.75%所换算的常数。
按风速验算
Qrc≥60×0.15Src
2.其他用风地点实际需要风量具体计算
10103通风巷
Q10103=133×0.53×1.2=84.5m3／min
风速验算
84.5≥60×0.15×5.3=47.7m3／min
10105通风巷
Q10105=133×0.53×1.2=84.5m3／min
风速验算
84.5≥60×0.15×5.6=50.4m3／min
其他用风地点总风量
∑Qrl=84.5+84.5=167m3／min
矿井总配风量
Q矿=（439+361+104+120+167）×1.2=1429.2m3／min
四、主扇双机运行后风量分配
我矿主扇采用双机运行后风量达到1398-3102m3/min，负压达到617-2340Pa，因陆成井下通风系统较为简单，预计主扇双机运行后风量将达到1600-2600m3/min，完全可以满足我矿基建期间的供风需求。
升级会员 