300X800梁模板支撑59米改02.docx

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300X800梁模板支撑59米改02

300X800梁模板支撑计算书

工程名称:

工程单位:

1.计算参数

结构楼板厚120mm,梁宽b=300mm,梁高h=800mm,层高5.90m；结构表面考虑隐蔽；模板材料为：

夹板底模厚度18mm,侧模厚度18mm；木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用门式钢管脚手架宽度L=1200mm,门式钢管脚手架纵向间距600mm,梁边至板支撑的距离0.80m；门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度200mm。

2.梁底模验算

（1）梁底模及支撑荷载计算

荷载类型标准值单位梁宽（m）梁高（m）系数设计值

①底侧模自重0.3kN/m2×（0.30+1.40）×1.2=0.61kN/m

②砼自重24.0kN/m3×0.30×0.80×1.2=6.91kN/m

③钢筋荷载1.5kN/m3×0.30×0.80×1.2=0.43kN/m

④振捣砼荷载2.0kN/m2×0.30×1.4=0.84kN/m

梁底模和支撑承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=8.80kN/m

梁底模和龙骨挠度验算计算组合（①＋②＋③）/1.2q2=6.63kN/m

（2）梁底模板验算

第一层龙骨间距L=300mm,计算跨数5跨；底模厚度h=18mm,板模宽度b=300mm；

W=bh2/6=300×182/6=16200mm3；I=bh3/12=300×183/12=145800mm4；

1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=-0.105

Mmax=KMq1L2=-0.105×8.80×3002=-83160N.mm=-0.08kN.m

σ=Mmax/W=83160/16200=5.13N/mm2

梁底模抗弯强度σ=5.13N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

剪力系数KV=0.606

Vmax=KVq1L=0.606×8.80×300=1600N=1.60kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×1600/（2×300×18）=0.44N/mm2

梁底模抗剪强度τ=0.44N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

荷载不包括振捣砼荷载,则计算荷载q2=6.63kN/m；挠度系数Kυ=0.644；

υmax=Kυq2L4/（100EI）=0.644×6.63×3004/（100×9000×145800）=0.26mm

[υ]=300/250=1.20mm

梁底模挠度υmax=0.26mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图：

（3）第一层龙骨验算

门式钢管脚手架宽度L=1200mm,梁宽C=300mm,γ=300/1200=0.25；第一层龙骨采用木枋b=80mm,h=100mm；

W=bh2/6=80×1002/6=133333mm3，I=bh3/12=80×1003/12=6666667mm4。

1）抗弯强度验算

a、梁传荷载计算

q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=8.80×300/300=8.80kN/m

Mq=qcL（2-γ）/8=8.80×300/1000×1200/1000×（2-0.25）/8=0.69kN.m

b、板传荷载计算

P板重量=1.2×（板厚度×25＋模板重）＋1.4×活载

=1.2×（0.10×25+0.30）+1.4×2.50=6.86kN/m2

板传递到第一层龙骨的荷载P=400/1000×300/1000×6.86=0.82kN

a=0.5×（L-c）=0.5×（1200-300）=450mm，Mp=P×a=0.82×0.45=0.37kN.m

Mmax=Mq＋Mp=（0.69+0.37）×106=1060000N.mm=1.06kN.m

σ=Mmax/W=1060000/133333=7.95N/mm2

第一层龙骨抗弯强度σ=7.95N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

Vmax=0.5×q×梁宽＋P=0.5×8.80×300000/1000+0.82/1000=1.32kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×1.32×1000/（2×80×100）=0.25N/mm2

第一层龙骨抗剪强度τ=0.25N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

q’=q2×第一层龙骨间距/梁宽=6.63×300/300=6.63N/mm

υq=q’cL3×（8-4γ2＋γ3）/（384EI）

=6.63×300×12003×（8-4×0.252+0.253）/（384×9000×6666667）=1.16mm

υp=PaL2×（3-4×（a/L）2）/（24EI）

=0.82×1000×450×12002×（3-4×0.382）/（24×9000×6666667）=0.90mm

υmax=υq＋υp=1.16+0.90=2.06mm

[υ]=1200/250=4.80mm

第一层龙骨挠度υmax=2.06mm＜[υ]=4.80mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图：

（4）第二层龙骨验算

门式钢管脚手架纵向间距600mm,计算跨数3跨；第二层龙骨采用单木枋:

b=80mm,h=100mm,

W=1×80×1002/6=133333mm3，I=1×80×1003/12=6666667mm4；

1）抗弯强度验算

P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×8.80×300/1000+0.82=2.14N，

弯矩系数KM=0.175

Mmax=KMPL=0.175×2.14×1000×600=224700N.mm=0.22kN.m

σ=Mmax/W=224700/133333=1.69N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=1.69N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

剪力系数KV=0.650

Vmax=KVP=0.650×2.14×1000=1390N

τ=3Vmax/（2bh）=3×1.39×1000/（2×80×100）=0.26N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=0.26N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

P=V=1/2×q×梁宽＋P板传=0.5×6.63×300/1000+0.82=1.82kN，

挠度系数Kυ=1.146

υmax=KυPL3/（100EI）=1.146×1.82×1000×6003/（100×9000×6666667）=0.07mm

[υ]=L/250=600/250=2.40mm

第二层龙骨挠度υmax=0.07mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图：

3.支撑强度验算

传至每个门式钢管脚手架立柱的最大支座力的系数=2.150

传至每个门式钢管脚手架立柱的力NQK1=2.150×2.14=4.60kN

每个门式钢管脚手架立柱的活载（1.0kN/m2）:

NQK2=1.4×0.6×0.60×1=0.50kN

每个门式钢管脚手架立柱荷载NQK=NQK1＋NQK2=4.60+0.50=5.10kN

单榀MF1219门式钢管脚手架与交叉支撑等配件沿高度重量=0.304/1.9=0.16kN/m

每个门式钢管脚手架立柱沿高度重量=0.08kN/m，钢管重量=0.0384kN/m

门式钢管脚手架和水平拉杆重量

NGK=（5.90-0.80-1.9）×0.08+2×1.80×0.0384=0.39kN

门式钢管脚手架总承载力=1.2×NGK＋NQK=1.2×0.39+5.10=5.57kN

每个门式钢管脚手架立柱的承载力（kN）=40.16/2=20.08kN

门架承载力5.57kN＜20.08kN,满足要求。

4.支撑支承面验算

门式钢管脚手架立杆设配套底座100×100mm,支承面为（按C15考虑）混凝土楼板，楼板厚=120mm，上部荷载为：

F=5.48+[0.08×1.90+（1.2+0.60）×0.0384]×1.2=5.75kN

（1）支承面受冲切承载力验算

βs=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=120-15=105mm,η=0.4＋1.2/βs=1.00

σpc,m=1.00N/mm2,Um=4×100=400mm,βh=1.00

（0.7βhft＋0.15σpc,m）ηUmhO

=（0.7×1×0.91+0.15×1）×1.00×400×105/1000=33.05kN

门架支承面受冲切承载力33.05kN＞5.75kN,满足要求。

（2）支承面局部受压承载力验算

Ab=（0.10×3）×（0.10×3）=0.09m2,Al=0.10×0.10=0.01m2

βl=（Ab/Al）0.5=3,fcc=0.85×7200=6120kN/m2,ω=0.75

ωβlfccAl=0.75×3×6120×0.01=137.70kN

支承面局部受压承载力F=137.70kN＞上部荷载F=5.75kN,满足要求。

5.侧模板验算

（1）荷载计算

1）新浇砼的侧压力

F1=0.22γ×200/（T+15）β1β2V1/2

=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2

（γ=24.0β1=1.20β2=1.15V=2.0T=30.0℃）

F2=γH=24×梁高=24×0.80=19.20kN/m2

比较F1、F2取小值F=19.20kN/m2，有效压头高度为F/γ=0.80m。

2）振捣砼产生的荷载4.00kN/m2

分项系数

标准值（kN/m2）

设计值（kN/m2）

1、新浇砼的侧压力

γG=1.2

F=19.20

23.04

2、振捣砼产生的荷载

γQ=1.4

Q2K=4.00

5.60

28.64

（2）模板强度验算

取竖肋间距L=300mm,计算跨数5跨,木模板厚度h=18mm；

W=bh2/6=700×182/6=37800mm3；I=bh3/12=700×183/12=340200mm4。

1）抗弯强度验算

均布荷载q=28.64×（800-100）/1000=20.05kN/m=20.05N/mm；弯矩系数KM=-0.105。

Mmax=KqL2=-0.105×20.05×3002=-189473N.mm=-0.19kN.m

σ=Mmax/W=189473/37800=5.01N/mm2

侧模抗弯强度σ=5.01N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

抗剪系数KV=0.606

Vmax=KVqL=0.606×20.05×300/1000=3.65kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×3.65×1000/（2×18×700）=0.43N/mm2

侧模抗剪强度τ=0.43N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

按强度验算荷载组合,不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故

q，=19.20×（800-100）/1000=13.44kN/m=13.44N/mm，挠度系数Kυ=0.644

υmax=Kυq，L4/100EI=0.644×13.44×3004/（100×9000×340200）=0.23mm

[υ]=300/250=1.20mm

侧模挠度υmax=0.23mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图：

（3）对拉螺栓计算

Fs=0.95×（γGF+γQQ2k）=0.95×28.64=27.21kN/m2;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=（800-100）/2=350mm=0.35m，N=abFs=0.60×0.35×27.21=5.71kN；对拉螺栓φ12,容许拉力[Ntb]=12.90kN

对拉螺栓受力5.71kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。

（4）侧肋强度验算

计算跨度350mm；跨数2跨；木枋尺寸b=80mm,h=80mm。

W=bh2/6=80×802/6=85333mm3,I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4,

1）抗弯强度验算

均布荷载q=28.64×300/1000=8.59kN/m=8.59N/mm；

弯矩系数KM=-0.125；Mmax=KMqL2=-0.125×8.59×3502=-131534N.mm=-0.13kN.m

σ=Mmax/W=131534/85333=1.54N/mm2

侧肋抗弯强度σ=1.54N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪验算

剪力系数KV=0.625

Vmax=KVqL=0.625×8.59×350/1000=1.88kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×1.88×1000/（2×80×80）=0.44N/mm2

侧肋抗剪强度τ=0.44N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

均布荷载q，=19.20×300/1000=5.76kN/m=5.76N/mm；挠度系数Kυ=0.521

υmax=Kυq，L4/100EI=0.521×5.76×3504/（100×9000×3413333）=0.02mm

[υ]=350/250=1.40mm

侧肋挠度υmax=0.02mm＜[υ]=1.40mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图：

6.计算结果

第一层龙骨80×100mm单木枋@300mm,第二层龙骨80×100mm单木枋@1200mm；门式钢管脚手架纵向@600mm,底模厚度18mm,侧模厚度18mm；竖肋80×80mm木枋@300mm,对拉螺栓1排φ12,横向间距600mm。