匝道桥现浇箱梁施工工艺.docx
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匝道桥现浇箱梁施工工艺
HK0+572匝道桥连续箱梁施工技术方案
一、工程概况
国道205滨州至新泰高速公路博山出口立交工程共有连续
箱型桥梁两座。
其中HK0+572匝道桥为3×(25+30+25)m+4×25m后张法现浇预应力混凝土连续箱型刚构桥。
该桥全长354.70m,跨主线、辅道三、辅道四及西过境线。
HK0+572匝道桥箱梁主要工程量有:
C40砼2285.5m3,钢筋及钢绞线409.628T。
二、施工计划
1、箱梁总体施工计划:
H匝道跨线桥箱梁施工分为四联:
第1孔、第2孔和第3孔为第一联,第4孔、第5孔和第6孔为第二联,第7孔、第8孔和第9孔为第三联,其余四孔4×25m为第四联。
桥台、3#墩、6#墩、9#墩位置设置五道D80型毛勒伸缩缝,施工方向以6#墩伸缩缝处为固定端分别向第二联和第一联、第三联和第四联方向展开。
全桥共设置施工接缝4处,位置分别为:
第1孔距离1#墩4m处;
第4孔距离4#墩4m处;
第9孔距离8#墩4m处;
第12孔距离11#墩5m处。
砼浇筑以每联为一个作业单元,施工缝处待张拉、压浆、封端后继续完成该联剩余部分砼的浇筑工作,其中钢绞线采用连接器连接。
2、具体施工计划:
根据目前工程实际情况:
因受拆迁影响仅有6#~12#墩柱已经完成,并具备支架基础处理条件,其他墩台施工正在进行。
拟订具体施工计划为:
采用流水作业方法组织施工,支架及模板具备两联同时施工条件。
由第三联向第四联方向进行支架搭设工作及砼浇筑工作;
基础及下部施工顺序为先第二联后第一联方向;
第三联拆除底模后进入第二联,第四联拆除后进入第一联。
3、工期计划:
每联工作时间55天,流水步距30天,因雨季及其他因素影响计划间歇时间12天,有效施工天数140天。
开工日期:
2006年3月1日;
计划完成日期:
2006年8月1日
工期:
152天/5个月。
三、箱梁施工工艺
本桥箱梁施工采用满布支架逐段就地浇筑、张拉、逐次逐联形成连续钢构体系。
施工顺序为:
基底整平压实→铺方木→立支架→测标高→调整标高→铺底模→预压支架→根据沉降观测结果调整标高→绑扎底板、腹板钢筋→穿波纹管、钢绞线→安装芯模→绑扎顶板钢筋→测标高→浇筑砼→养生→拆内模→张拉钢绞线→压浆和封端→拆除模板及支架。
1、基底处理
搭设支架前先进行场地平整,因为所施工桥下地质复杂,需逐跨根据实际地质情况实测地基承载力,然后根据实际情况采取相应处理措施。
采用天然砂砾分层碾压:
总厚度不小于1.0m,沿桥横向宽度超出翼板边缘不小于1.0m。
压实表面平整并留有横坡:
地基横坡方向顺桥梁横坡方向,既便于底模找拱又利于排水。
注意立柱附近支架加密区边部压实;
基底周边做临时排水设施:
周边低处挖临时排水沟将水引离工作区,确保工作区内不积水。
注意地基范围内有无坑穴坟墓:
发现坟墓立即上报文物管理部门,同时作好现场保护工作。
2、铺方木:
铺设枕木前放出支架边缘线测出地面标高,计算杆件长度和换杆位置。
铺设枕木前撒铺碎石找平层,枕木下方碎石厚度不小于5cm。
方木自身大致平整、无空心,顶面尺寸大于底托(或底脚螺栓)钢板5cm;
铺设完方木后标出每根立杆位置。
3、支架搭设
采用支架现浇,支架的搭设根据不同情况采取不同的方式。
准备采用两种方式:
WDJ满堂落地式碗扣支架、加密碗扣支架配合工字钢搭设悬空支架(跨主线、西过境线时)。
①铺垫枕木后,在枕木上架立碗扣支架。
碗扣式支架型号为:
WDJ48*3.5型,要求每根杆件做到无变形、无弯曲。
立杆布置:
跨中为90cm*60cm,横梁位置间距为:
60cm*60cm。
横杆步距为:
底部为120cm间距,顶部间距60cm。
纵横向加设剪刀撑。
纵向铺设10cm*15cm方木;横向铺设10cm*10cm方木,跨中净间距为15cm,小横梁处净间距15cm。
②腹板及翼板位置做定型排架,支撑情况见“侧模支架横断图”。
支架均为10cm*15cm方木。
在排架上钉10×4cm木板条,净距10cm,以防止竹胶板变形过大。
③木排架的加固:
除了纵向用木板两两相连,有部分加固作用外,在图A处用螺栓加固,其平面图大样如图:
A.在纵横方木相交处钻孔,用螺栓拧紧。
B.纵向加固方木与排架间留有一定空隙,大约5-7cm左
右,用方木塞塞紧,起到防侧滑作用,另外,B处的木塞可作为调整标高用。
④通过底脚螺栓初步控制支架底面标高,计算立杆长度。
⑤测设顶托实际标高,并通过调整顶托螺旋来调整支架标高,调丝器不使用偏心杆件,出丝长度保持一致,并要求越短越好。
同时考虑施工予拱度:
跨中加L/1000,其余3/8、1/4、1/8各点断面按照二次抛物线分配。
⑥模板拼装时,必须对缝平整,底板与腹板结合部,为防止漏浆采用“底包侧”方式,并加垫“L”型橡皮垫;腹板与翼板结合部采用“腹顶翼”方式,防止浇筑过程中,因受扰动而造成漏浆。
端部模板制作时应准确量测各部尺寸。
如图示“竹胶板衔接示意图”
模板支撑横断面:
模板支撑纵断图:
侧模支撑图:
木排架加固示意图:
芯模支撑示意图:
4、支架应力验算:
支架按容许应力法设计检算:
根据WDJ碗扣型多功能脚手架使用说明书,当横杆步距为1200MM时,每根支架立杆可承受最大竖直荷载为[N]=30KN。
因H匝道桥位于曲线超高段,考虑到混凝土荷载的分力影响,所有验算中均已计入荷载分项系数。
匝道桥支架立柱承重验算
①跨中段立杆受力验算
(1)、砼恒载计算
跨中砼恒载为:
g1=S/B*Υ=6.08/6.04*26=26.17KN/m2
砼断面积S由CAD绘图计算而来,见上图;砼容重由《路桥施工计算手册》表8-1查得,当配筋率>2%时Υ=26KN/m3。
(2)、倾倒砼产生冲击荷载:
g2=2KN/m2
(3)、振捣砼产生荷载:
g3=2KN/m2
(4)、模板及支撑恒载为:
g4=a+b+c+d+e=1.75KN/m2
木材为落叶松,容重为Υ=7.5KN/m3(源于《路桥施工计算手册》表8-1)。
a)纵向水平方木:
1/0.6*0.1*0.15*7.5=0.19KN/m2
b)横向水平方木:
1/0.3*0.1*0.10*7.5=0.25KN/m2
c)竹胶板:
0.012*7.5=0.09KN/m2
d)钢模(芯模):
空心断面周长L(下部为缺口)
L=0.775+1.15-0.22-0.1+2*(0.92+0.22)1/2
+[0.832+(0.83/1.15*0.2)2]1/2=4.16m
钢模恒载:
0.75*4.16/3.02=1.03KN/m2
钢模为0.75KN/m2来自于《路桥施工计算手册》表8-1。
e)芯模木支撑:
4.16*0.1*0.15/0.8*7.5/3.02=0.19KN/m2。
其中,4.16为排架周长,0.8m为排架间距。
(5)、施工人员、施工料具运输堆放荷载:
g5=1KN/m2
来源于《路桥施工计算手册》表8-1。
合计G=K1g1+K2g2+K3g3+K4g4+K5g5
=26.17*1.2+2*1.4+2*1.4+1.75*1.2+1*1.4=40.50KN/m2
由于跨中立杆间距为0.9m*0.6m,则每根立杆受力:
F=0.9*0.6G=0.9*0.6*40.3=21.87KN<[N]=30KN
结论:
跨中立杆(间距0.9m*0.6m)能够满足应力要求。
荷载名称
分项系数K
荷载名称
分项系数K
荷载名称
分项系数K
砼恒载
1.2
模板及支撑恒载
1.2
振捣砼竖向荷载
1.4
倾倒砼产生荷载
1.4
施工荷载
1.4
②小横梁处立杆受力验算:
(1)、小横梁处砼恒载为:
g1=S/BΥ=11.27/6.04*26=48.5KN/m2
砼断面积S由CAD绘图计算而来,见附图;
砼容重由表8-1,当配筋率>2%时为26KN/m3
(2)、倾倒砼产生冲击荷载:
g2=2KN/m2
(3)、振捣砼产生荷载:
g3=2KN/m2
(4)、模板及支撑恒载为:
g4=a+b+c=0.53KN/m2
木材为落叶松,容重为Υ=7.5KN/m3。
a)纵向水平方木:
1/0.6*0.1*0.15*7.5=0.19KN/m2
b)横向水平方木:
1/0.3*0.1*0.10*7.5=0.25KN/m2
c)竹胶板:
0.012*7.5=0.09KN/m2
落叶松容重为7.5KN/m3来源于《路桥施工计算手册》表8-1。
(5)、施工人员、施工料具运输堆放荷载:
g5=1KN/m2
来源于表《路桥施工计算手册》8-1。
合计G=K1g1+K2g2+K3g3+K4g4+K5g5
=48.5*1.2+2*1.4+2*1.4+0.53*1.2+1*1.4=65.84KN/m2
由于小横梁处立杆间距为0.6m*0.6m,则每根立杆受力为:
F=0.6*0.6*G=0.6*0.6*65.84=23.7KN<[N]=30KN
结论:
小横梁处立杆(间距0.6m*0.6m)能够满足应力要求。
③立杆稳定性验算
钢管外径48mm,壁厚3.5mm。
I=(π/64)(D4-d4)=12.1867cm4;
A=(π/4)(D2-d2)=4.893cm2;
i=(I/A)1/2=1.578cm;
长细比λ=L/i=120/1.578=76;
查附表3-25,λ<[λ]=100;
查附表3-26,得受压构件弯曲系数φ1=0.738
б=N/(φ1A)
跨中б=N/(φ1A)=21.87*103/(0.738*4.893*10-4)
=60.56MPa<[б]=215MPa
横梁б=N/(φ1A)=23.7*103/(0.738*4.893*10-4)
=65.62MPa<[б]=215MPa
结论:
立杆稳定性满足要求。
④悬空支架验算:
(1)、为保障交通,在H匝道桥垮西过境道路处,用φ529钢管,配合工字钢搭设悬空支架,设门洞洞宽3.5*2m,路中间及洞口外侧浇筑15m*0.4m*0.35m的砼垫石带,高度35cm以防止车轮越过。
为防止摩托车与汽车混行,垫石带出入口宽2.70米。
在洞口上方4.5m处设56a工字钢托杆。
横向放置A40工字钢7道,底板位置5道,间距1.5m。
翼板位置左右各一道。
工字钢型号A40,每根长度8m。
在竹胶板底部对应工字钢上放置纵向10*15cm方木,中心间距60cm,横向10*10cm方木,净间距15cm;
立柱采用φ529钢管,箱梁底板位置的钢管中心间距为3m。
钢管顶部放置砂箱以利于模板拆除,砂箱与φ529钢管应焊接牢固;底部为1m*1mC25砼基座,基座顶高程视梁底与地面间距相应计算调整,基座顶预埋60*60*1cm钢板,钢板底焊接4根50cm长U型φ18螺纹钢筋,以保证预埋钢板与混凝土基座连接牢固,φ529钢管底部与预埋钢板应焊接牢固,
详见附图:
(a)博山立交H匝道桥门洞布置纵断面图
(b)博山立交H匝道桥门洞工字钢布置平面图
(2)工字钢验算:
以下数据参数均来自于“人民交通出版社《路桥施工计算手册》”
根据上述计算跨中荷载为40.5KN/m2
则跨中作用工字钢外部线载∑q1=40.5*L=40.5*1.5=60.75KN/m
工字钢线载为q2=0.6756KN/m
来源于附录表3-31
跨径L=3.5m。
钢材的弹性模量:
E=2.1*105MPa
来源于附录表3-19
A40工字截面惯性矩:
I=21714cm4
A40工字钢截面距:
W=1085.7cm3
来源于附录表3-31
A3钢材[б]=145MPa
来源于附录表8-7
[f/L]=1/400
来源于附录表8-11
(a)工字钢弯曲应力验算:
Mmax=ql2/8=(q1+q2)l2/8=61.43*3.52/8=94.06KN·M
б=Mmax/W=94.06*103/(1085.7*10-6)=86.64MPa<[б]=145MPa。
结论:
工字钢弯曲应力符合要求。
(b)工字钢挠度验算
f=5ql4/384EI
=5*61.43*103*3.54/(384*2.1*1011*2.1714*10-4)
=2.63*10-3m
f/L=2.63*10-3/3.5=1/1331<[f]=1/400
结论:
工字钢挠度核算符合要求。
(c)钢管立柱稳定性验算
钢管外径529mm,壁厚6mm。
I=(π/64)(D4-d4)=(π/64)(52.94-51.74)=19946cm4;
A=(π/4)(D2-d2)=98.6cm2;
i=(I/A)1/2=18.5cm;
长细比λ=L/i=450/18.6=24.3;
查附表3-26,得受压构件弯曲系数φ1=0.900
N=qL/2=142.82*3.0/2=214.23KN(q见56a工字钢验算)
б=N/(φ1A)
跨中б=N/(φ1A)=214.23*103/(0.900*98.6*10-4)
=24.14MPa<[б]=215MPa
结论:
立柱稳定性满足要求。
(d)56a工字钢荷载计算:
56a工字钢自重:
q2=1.0627KN/m
56a工字钢承受荷载:
q1=40.5*3.5=141.75KN/m
q=q1+q2=142.82KN/m
A52工字钢弹性模型:
I=65574cm4
A52工字钢截面距:
W=2342cm3
(e)56a工字钢弯拉应力验算:
L=3.00m
б=Mmax/W=qL2/8W=142.82*103*32/(8*2.342*10-3)=68.6MPa
<[б]=145MPa
(f)、56a工字钢挠度验算:
f/l=5ql3/384EI=5*142.82*103*33/(384*2.1*1011*6.5574*10-4)
=1/2742<[f/l]=1/400
结论:
56a工字钢弯曲预应力及挠度符合要求
5、铺模板(包括芯模)
①为保证砼外表光滑,底模及侧模均采用12mm厚的新竹胶板,预压时防止破坏模板表面光洁度,铺设彩条布。
要求模板分块拼装,施工中保证纵、横向接缝在一条直线上。
同时利用模板底加设木楔的方法来消除相临模板的高差。
保护层垫块为塑料垫块。
②芯模除两端渐变段为竹胶板外,中间采用便于组合拆除的“3015”型钢模施工,纵向间距80cm一道,以利于拆除周转使用。
模板接缝要紧密无错台,杜绝砼浇筑时发生漏浆、跑模的现象。
施工接缝处4米或5米段采用一次性芯模,以减少天窗数量,提高砼外观质量。
组装后的芯模外包彩条布防止拆模困难及漏浆。
本箱梁所用芯模为无底内模施工工艺。
③在支座位置预留开口,支座就位后模板间隙用砂子填满,防止漏浆;泄水管采用PVC管装砂预埋,装砂后两端用胶带封堵严密,用铁丝固定在翼板钢筋上,用油腻封堵与模板接触面周圈,防止漏浆。
④模板线形及高程控制:
由于该桥位于平曲线并且半径较小,故线形及高程控制点按照外侧圆弧间距1.5m(尺寸为底板边缘以里10cm)控制。
控制点位置用全站仪测设。
⑤模板缝要求用玻璃胶或油腻子抹平。
⑥封端异形模板根据端头尺寸,采用木板包锌铁皮定制。
⑦芯模顶部开口天窗在距离两侧梁端L/5范围内设置两处,天窗中间设置60*60cm混凝土下料口。
⑧模板预留排气孔(PVC管加砂)。
⑨芯模支撑:
采用木排架固定,间距80cm。
见“芯模支撑图”
⑩两端渐变段为竹胶板,小棱为10*4cm方木,方木净间距20cm。
6、支架预压
无论是满堂支架还是悬空支架,为减少支架变形及地基沉降对上部现浇箱梁的影响,所以必须对支架进行预压。
预压重量为等重的钢筋砼重量,在预压前必须进行整体支架检查和验收。
①预压时,根据箱梁的结构形式计算箱梁的重量,然后用砂袋按上部砼重量分布情况进行布载,加载重量按设计要求不小于恒载。
②在加载前,先在地基和底模上沿支点、跨径的L/4、L/2、3L/4等截面处,每个截面横桥向布设5个观测点。
在观测点处采用预埋PVC管方法,保护观测点不扰动,以便测量预压前后及卸载后的标高。
③用砂袋加载,加载顺序按混凝土浇筑的顺序进行,加载时分三次进行,各次加载的重量分别为总重的30%、30%和40%。
加载完成后每2小时观测一次,连续两次观测沉降量不超过3mm,即为趋于稳定,改为每6小时观测一次,沉降稳定24小时后,经监理工程师同意,即可进行卸载。
④根据观测数据,整理出预压沉降结果,绘制出每个观测点的沉降曲线。
⑤根据沉降观测曲线,调整模板标高,然后检查支架和模板是否牢固,松动的扣件要重新上紧。
⑥混凝土在浇筑过程中,加强对支架的观测,在箱梁的不同点位悬挂标尺,用水平仪对支架沉降情况进行测量,根据测量结果决定下一步混凝土的浇筑方案和对支架安全性的评估,及时调整浇筑方案并对支架进行加固处理。
7、钢筋的制作及安装
①总体施工方案:
主筋及骨架以“联”为加工单位,在钢筋加工场地及加工棚内进行。
每根纵向主筋按长度焊接绑扎完毕,然后上支架再进行钢筋间的焊接及绑扎,其他架立筋及箍筋按图纸要求批量加工。
按每联用量编号存放于钢筋加工区。
在支架上成型,其安装顺序为:
安装绑扎箱梁底板下层钢筋→安装腹板钢筋骨架及横梁钢筋→安装及绑扎箱梁底板上层钢筋→安装波纹管、穿钢绞线→放置芯模→安装和绑扎顶板上下层钢筋→安装和绑扎护栏、伸缩缝预埋钢筋→安装固定泄水管预埋件→在梁顶钢筋上焊接П型钢筋骨架并在其上固定φ40钢管(抄平控制其预设顶标高,用于混凝土顶面找平)。
②施工注意事项:
A)对所有钢材按批次进行拉力试验、弯曲试验等。
然后对进场钢筋按照不同等级、牌号、规格分别立牌堆放。
B)对钢筋加工场地进行硬化处理,进场钢筋堆放在枕木上,并覆盖蓬布。
做到防锈、防尘、防污染,所有钢筋焊接操作均在钢筋加工棚内进行。
C)钢筋的截断和弯曲必须按图纸尺寸形状进行。
采用冷拉方法时,Ⅰ级钢筋的冷拉率不宜大2%,HRB335、HRB400不大于1%。
D)钢筋的保护层垫块均采用统一规格的成品塑料垫块,设置间距在纵、横向均不得大于1.2m。
E)钢筋连接点不设于最大应力处,主筋焊接采用闪光对焊。
F)在浇筑混凝土前,对已安装的钢筋及预埋件进行检查。
G)注意保护两层钢筋间距,防止人为踩踏变形。
H)注意防崩钢筋位置、方向和数量。
I)钢筋及芯模吊装时注意设置防撞设施,防止损坏底模及侧模。
8、波纹管的安装
在腹板钢筋安装完毕后,芯模安装前,进行波纹管安装固定。
①按图纸要求将做过灌水试验无渗漏的波纹管放入钢筋骨架间,在骨架上按图纸规定的管道坐标用铁丝绑扎固定,避免管道在浇筑混凝土过程中产生位移。
注意防止施工过程中碰坏管壁,波纹管的连接采用大一号同型波纹管作接头管,接头管长200mm,用密封胶带封口。
②待使用的波纹管放置在干燥、无机械人为干扰的临时工作棚内,不漏水,确保其不锈蚀、受潮、挤压及击穿等。
③波纹管应在纵向波峰处预留通气孔。
④波纹管安装后线形应顺畅。
9、钢绞线搬运存放、加工及编束
①搬运及存放:
进入工地后的钢绞线在未使用前不得打开外包装,搬运时连同包装箱一起运输,并将其架空,放置于离开地面清洁、干燥的工作棚内,严防表面碰伤或损坏。
钢绞线在安装后至压浆前允许间隔时间最长不超过20d。
②钢绞线的加工及编束:
钢绞线直接安装在支架上部可以转动的卷盘上,按计算尺寸精确截取。
在切割时,应在每端离切口30-50mm处用钢丝绑扎。
切割用切断机或砂轮锯,不得使用气割或电弧。
钢绞线的下料长度=孔道长度+工作长度;在编束时,每隔1-1.5m绑扎一道铁丝,铁丝扣向里,绑好后钢绞线束编号挂牌堆放备用。
10、箱梁混凝土的施工
经对施工图纸多次认真研究,为保证梁体的整体性、施工的安全可行性、梁体无施工缝出现,决定采用纵、横向每幅每联为一个施工总段分层一次浇筑完成。
①砼的浇筑
箱梁的浇筑从低向高浇筑,先铺底,再腹板、后顶板、翼板,底板比腹板领先5m左右。
最初砼入模高度为腹板三分之一处,底板砼采用芯模上方预留砼浇筑孔(0.6m宽),扣上顶部预留孔进行顶板浇筑。
混凝土全部采用轮胎泵车泵送施工,箱梁一次性现浇量最大时为500m3左右,按20m3/h浇筑进度计算,需25小时左右完成现浇,故在设备上泵送设备准备了双套,在一套有问题后,另一套继续工作,确保不中断。
备用120kw发电机2台,各种其他施工机具按使用量的1.5倍备用,人员采用6班制,每4小时一班形成连续作业,每班分混凝土、钢筋、模板三个小组,分工合作共同完成。
A)在混凝土配合比设计时,掺加减水剂,以提高混凝土的和易性,并且施工配合比所用碎石必须水洗。
在搅拌混凝土前先搅拌一部分砂浆泵送,以达到对搅拌设备的充分湿润及润滑混凝土输送管道(砂浆及最先泵送砂浆废弃)。
B)停机期间每隔一定时间泵动几次,以防止混凝土凝结堵塞管道,在整个现浇过程中,按照试验规定的频率或大于试验频率对混凝土进行随机取样,检测其指标及做好试块。
要求做两组同体养生的试块,一组用做张拉前砼强度控制,一组用来拆除底模时对砼强度要求。
C)浇筑混凝土期间,设专班模板工、钢筋工检查支架、模板、钢筋等稳固情况,当发现有松动、变形、移位时,及时加固处理。
并用水准仪、全站仪对箱梁模板进行平面位置观测,控制梁顶高程及横坡度。
D)梁体顶面高程的控制:
预先在梁顶钢筋上焊接П骨架,其上固定∮40钢管,利用粗平直尺沿∮40钢管进行粗平,然后人工用木模精确找平,待砼表面泛浆后进行收浆,收浆次数不少于3遍,第4遍用铁抹子压光,最后用拉毛刷进行拉毛作业。
E)由于箱梁砼为泵送砼坍落度较大(120-140mm),同时该桥横坡及纵坡均很大,为确保砼的和易性及其它各项技术指标良好,要求砼拌和前进行砂石材料的含水量试验,确定施工配合比,并且根据混凝土质量的动态信息,及时进行配合比的调整工作,以保证砼的良好工作性能。
②砼的振捣
本箱梁混凝土振捣采用平板振捣器、插入式振捣器,根据作业面大小、钢筋疏密部位等情况联合使用。
箱梁顶板混凝土采用插入式振捣棒,振动棒呈行列式或梅花形布点,间距不大于60cm,时间每点控制在20-30s,当混凝土面水平且不再显著下沉、无上浮气泡,表面泛浆后即可。
振动棒操作以“快插慢拔”为原则,以免产生混凝土空洞,每次插入要确保至前一层混凝土5-10cm,以保证层间混凝土良好结合,并尽可能避免与钢筋和波纹管相接触,严禁用振捣器在模内长距离运送混凝土。
振动过程中,应特别注意加强锚垫板下混凝土的振捣工作,因该处钢筋密集,振捣难度大,极易出现质量隐患。
③养生:
浇筑完毕的箱梁砼要及时养生。
本桥箱梁采用洒水覆盖毡布或麻袋片养生,养生时间不少于7d。
11、施加预应力
当混凝土满足龄期7天和强度达到设计规定的张拉强度(90%)后,及时施加预应力(一端横向对称张拉),本桥钢绞线采用高强度、低松弛的钢绞线,标准强度1860MPa,张拉控制张拉力为σ=1339MPa,锚具按设计要求采用15-19EC、15-17EC型,经计算,配置4台Ycw—500型千斤顶即能满足张拉力要求。
按设计要求对梁体进行张拉,张拉完成24小时后,观察正常,然后进行压浆作业。
张拉注意点如下:
1首次张拉前及张拉过程中对千斤顶和油表需按时进行校
验,保持其良好的工作状态,保证误差不超过规定。
按回归方程提前计算出张拉应力所对应的油表读数,报监理工程师审核认可。
2张拉程序:
采用对称张拉,因为H匝道桥位于左转曲线,曲线半径较
小,为减少张拉过程中张拉应力对箱梁的影响,降低箱梁