盖梁施工受力验算.docx

盖梁施工受力验算.docx

《盖梁施工受力验算.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《盖梁施工受力验算.docx（31页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

盖梁施工受力验算

1．工程概况

本工程位于兴安南路与大黑河交叉处，东临航盖路，南临S102省道，此条道路为呼市的重要交通要道，行车量大，西邻赛罕区金河镇西大黑河村，北邻赛旱罕区巧报镇东大黑河村。

施工里程为K0+167.826～K0+737.826，包括36个盖梁，P1#～P7#墩在大黑河河底，平均绝对标高为1041.0m，P8#～P18#墩、位于大黑河北岸树林中，绝对标高为1043.70m～1044.60m。

场地所处地貌单元为大青山山前冲洪积扇和大黑河冲洪平原交汇地段，河床为原地貌砂石、粉质粘土。

经长期雨、洪水冲刷，形成不规则浅滩。

2．盖梁设计技术参数

盖梁长为22.40m，宽为2.2m，高2.0m，设计为C50现浇钢筋混凝土，设计混凝土方量91.74m³，钢筋含量为11.9t。

具体细部尺寸如图1所示。

3．施工规范及质量标准

3.1《城市桥梁设计规范》CJJ﹣2011

3.2《城市桥梁工程施工与质量验收规范》CJJ2﹣2008

3.3《公路桥涵施工技术规范》JTG/TF50﹣2011

3.4《公路工程质量检验评定标准》JTGF80/1﹣2004

3.5《钢筋焊接及验收规范》JGJ50205﹣2003

3.6《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204﹣2002

3.7《公路工程施工安全技术规程》JTJ076-95

3.8《钢结构工程施工质量检验评定标准》GB50205-2001

3.9《钢结构设计规范》GB50017-2003

3.10由建设单位提供的本标段设计文件和施工图

3.11与建设单位签订的施工承包合同

3.12本公司所拥有的技术设备施工能力及类似工程的施工经验

3.13国家及地方现行的其他相关法律、法规、规范、规程、技术标准、验收标准

4.拟用施工方案

根据实际情况决定采用剪力销法和搭设支架法共同施工。

该方法的原理是，在墩柱上穿剪力棒承载工字钢，以工字钢为受力主梁搭设盖梁受力底座，在此底座上进行盖梁、钢筋、混凝土的施工，但由于盖梁的悬臂太长，单以工字钢为受力主梁无法满足施工要求，所以结合实际情况，在盖梁悬臂的一定范围内搭设满堂支架以保证盖梁的施工。

施工要点在于穿剪力棒搭设盖梁底座受力平台和满堂支架的搭设长度。

通过粗略估算采用以下材料搭设盖梁底座受力平台。

采用φ100钢棒作剪力棒，左右墩柱各1根。

采用50b工字钢作为受力主梁，墩柱两侧各1根，每根长为12m。

采用25b槽钢作小横梁，在工字钢上按中到中0.5m等间距布置，共布设28根，每根长3.0m。

采用10cm*10cm方木作为盖梁底模垫层，在槽钢上按中到中0.3m等间距布置，共布设9根，每根长12m。

采用10cm*10cm方木作为高度调平层，安装在槽钢与方木之间。

采用搭设60cm*60cm满堂支架，横断面长度为6.0m，纵断面为3.0m。

具体布置如图2所示。

图2盖梁底座搭设示意图单位：

m

5.受力验算

通过图2可以看出，剪力棒承受的盖梁荷载，荷载首先通过方木传递到槽钢上，再通过槽钢传递到工字钢上，最后传递到剪力棒上。

所以要对方木、槽钢、工字钢、剪力棒都要进行验算。

在实际施工中，部分钢筋和墩柱顶混凝土的重量由墩柱承担，底座承载的盖梁重量小于盖梁实际重量，在计算中仍按盖梁实际重量计算，以提高受力底座的安全系数。

满堂支架所承载的盖梁重量，钢模板受压变形很小，可以忽略不计，故钢模板受力不再进行验算，只验算顶托方木的受力。

5.1剪力棒受力验算

5.1.1所有荷载的计算

5.1.1.1盖梁模板的自重Q1

盖梁底模、侧模均采用面板厚度δ=5mm的大块钢模，钢模单位重量按0.8KN/m2计算；则整个盖梁模板自重为（底模宽度取2.4m，长度取22.8m；横向侧模长度取22.6m，高度取2.0m）：

（2.0*22.6*2+2.4*22.8+2.2*2.8*2）*0.8KN/m2=126.0KN

按面积比例进行平均分配，剪力棒所承受的模板重为：

Q1=126.0/22.4KN/m2*（7.2+2.4*2）m²=67.5KN

5.1.1.2盖梁混凝土的重量Q2

剪力棒所承受的盖梁混凝土方量为23.915*2.2=52.613m³，参照《简明公路施工手册》取钢筋砼的容重为26.0KN/m³，侧剪力棒所承受的盖梁混凝土重量为：

Q2==52.613m³*26.0KN/m³=1367.9KN

5.1.1.3施工人员和施工机具荷载Q3

人员及施工小型机具设备等按浇筑混凝土时有工人及管理人员6名，70kg/人，振动棒2台，25kg/台，其他设备300kg；则人员及施工小型机具设备荷载为：

Q3=（6*70+25*2+300）*10/1000=7.7KN

5.1.1.4振捣混凝土时的荷载Q4

参照相关资料，振捣混凝土时在有效范围内产生的荷载为2.0kpa，所以取：

Q4≈2.0m*2.0m*2.0kpa=8KN

5.1.1.5方木的重量Q5

方木每道的铺设长度（按忽略桥墩计算）为12.0m，布置9道，参照相关资料p木=6.0KN/m³，所以方木的重量为：

Q5=V*p木=9*12.0*0.1*0.1*6=6.5KN

5.1.1.6槽钢的重量Q6

参照相关资料，25b槽钢的延米重量为313.3N/m,每根槽钢长度为3.0m，放置28根，共长84m。

所以槽钢的重量为：

Q6=84*284.5/1000=26.4KN

5.1.1.7工字钢的重量Q7

参照相关资料，50不工字钢的延米重量为1014.6N/m,每根槽钢长度为12.0m，放置2根，共长24m。

所以槽钢的重量为：

Q7=24*1014.6/1000=24.4KN

5.1.2方木的受力验算

方木所受荷载为：

Q木=Q1+Q2+Q3+Q4+Q5=1460.1KN

参照简支梁的内力计算方法

弯矩计算公式：

截面抵抗矩公式：

弯矩强度计算公式：

将验算所得值与方木的抗弯强度进行比较，验证是否满足受力要求。

受力体系图

弯矩图

均布荷载：

q=（Q木/L木）/n木=（1460.1KN/12m）/9=13.6KN/m

方木的计算跨径：

L=0.5m

弯矩：

=13.6KN/m*（0.5m）²/8=425N*m

截面抵抗矩：

=0.1m*（0.1m）²/6=1.67*10-4cm³

弯矩强度：

=2.6MPa

实际弯曲强度σ=2.5MPa，10cm*10cm的允许弯曲强度为[σ]=13.0MPa,安全系数13.0MPa/2.6MPa=5.0﹥1.2,由此可见方木的铺设满足受力要求。

5.1.3槽钢的受力验算

槽钢所受荷载为：

Q槽=Q1+Q2+Q3+Q4+Q5+Q6=1484.0KN

5.1.3.1强度验算

参照简支梁的内力计算方法

弯矩计算公式：

截面抵抗矩：

W=98.5cm³

弯矩强度计算公式：

将验算所得值与方木的抗弯强度进行比较，验证是否满足受力要求。

受力体系图

弯矩图

均布荷载：

q=（Q槽/L木）/*0.5m/2.2=（1484.0KN/12m）*0.5/2.2=28.1KN/m

槽钢的计算跨径：

L=2.2m

弯矩：

=28.1KN/m*（2.2m）²/8=17KN*m

截面抵抗矩：

W=98.5cm³

弯矩强度：

=172.6MPa

实际弯曲强度σ=172.6MPa，25b槽钢的允许弯曲强度为[σ]=215MPa,安全系数215MPa/172.6MPa=1.25﹥1.2,由此可见槽钢的铺设满足受力要求。

5.1.3.2剪应力验算

槽钢两端支承力为：

Q=ql/2=28.1*2.2/2=30.91KN

25b槽钢的截面面积为：

A=39.91cm²

τ=Q/A=30.91KN/39.91cm²=7.8MPa﹤[τ]=125MPa

安全系数大于1.2，符合要求。

5.1.3.3挠度验算

截面惯性矩：

I=3619.5cm4

弹性模量：

E=2.1*105MPa

f=5qL4/384EI=5*28.1*22004/（384*2.1*105*3619.5*104）=1.2mm﹤[f]=L/400=5.5mm

符合要求

5.1.4工字钢的验算

5.1.4.1强度验算

工字钢所受荷载为：

Q工=Q1+Q2+Q3+Q4+Q5+Q6+Q7=1508.4KN

参照外伸臂梁计算跨中弯矩

弯矩计算公式：

（1-4a²/L²）

截面抵抗矩：

W=1942.2cm³

弯矩强度计算公式：

将验算所得值与规范允许值进行比较，验证是否满足规范要求。

受力体系图

弯矩图

均布荷载：

q=（Q工/L木）/2=（1508.4KN/12m）/2=62.9KN/m

工字钢的计算跨径：

L=7.2m

外挑臂长度：

a=2.4m

弯矩：

（1-4a²/L²）=62.9KN/m*（7.2m）²*（1-4*（2.4m）²/（7.2m）²）=226.5KN*m

截面抵抗矩：

W=1942.2cm³

弯矩强度：

=116.6MPa

实际弯曲强度σ=116.6MPa，50b槽钢的允许弯曲强度为[σ]=215MPa,安全系数215MPa/116.6MPa=1.84﹥1.2,由此可见工字钢的铺设满足受力要求。

5.1.4.2剪切应力验算

剪力销处支承力Q=1508.4/4=377.1KN,

50b工字钢的截面面积为：

A=129.25cm²

τ=（-qa+Q）/A=（-62.9*2.2+377.1）/（129.25*2*100）=9.3MPa﹤[τ]=125MPa

安全系数大于1.2，符合要求。

5.1.4.3挠度计算

均布荷载：

q=62.9KN/m

截面惯性矩：

I=48556cm4

弹性模量：

E=2.1*105MPa

挠度计算公式：

f=qL4（5-24a²/L²）/384EI

=62.9*7.24*1012*（5-4*2.4²/7.2²）/（384*2.1*105*48556*2*104）

=10.5mm＜[f]=7200/400=18mm

挠度变形满足规范要求

横梁悬臂端挠度

f=qaL3（3a3/L3+6a²/L²-1）/24EI=62.9*2.4*7.23*（3*2.43/7.23+6*2.4²/7.2²-1）/（24*2.1*105*48556*2*104）=-2.6mm＜[f]=2200/400=5.5mm

符合要求

5.1.5剪力棒的受力验算

剪力棒主要承受剪力，所以只进行剪力验算

Q棒=Q工=Q1+Q2+Q3+Q4+Q5+Q6+Q7=1508.4KN

T棒=Q棒/4=377.1KN

S=3.14*0.05²=7.85*10-3m²

=48MPa＜[τ]=125MPa

剪力棒尺寸满足受力要求。

5.2满堂支架受力验算

满堂支架所承载的盖梁重量，钢模板受压变形很小，故钢模板的受力不再进行验算，只验算顶托方木的受力。

由图中尺寸计算，盖梁两端底面积基本一样，所以受力计算只验算一段，剩余模板重量和混凝土重量平均分配。

5.2.1所有荷载的计算

5.2.1.1盖梁模板的自重Q1

盖梁底模、侧模均采用面板厚度δ=5mm的大块钢模，钢模单位重量按0.8KN/m2计算；则整个盖梁模板自重为（底模宽度取2.4m，长度取22.8m；横向侧模长度取22.6m，高度取2.0m）：

（2.0*22.6*2+2.4*22.8+2.2*2.8*2）*0.8KN/m2=126.0KN/m2

按面积比例进行平均分配，剪力棒所承受的模板重为：

Q=126.0/22.4KN/m2*（7.2+2.4*2）m²=67.5KN

一段满堂支架所承受的模板重为：

（126.0-67.5）/2=29.25KN

5.2.1.2盖梁混凝土的重量Q2

剪力棒所承受的盖梁混凝土方量为23.915*2.2=52.613m³，一端满堂支架所承受的混凝土方量为（91.74-52.613）/2=19.563m³，参照《简明公路施工手册》取钢筋砼的容重为26.0KN/m³，则一端满堂支架所承受的盖梁混凝土重量为：

Q2==19.563*26.0KN/m³=508.64KN

5.2.1.3施工人员和施工机具荷载Q3

人员及施工小型机具设备等按浇筑混凝土时有工人及管理人员6名，70kg/人，振动棒2台，25kg/台，其他设备300kg；则人员及施工小型机具设备荷载为：

Q3=（6*70+25*2+300）*10/1000=7.7KN

5.2.1.4振捣混凝土时的荷载Q4

参照相关资料，振捣混凝土时在有效范围内产生的荷载为2.0kpa，所以取：

Q4≈2.0m*2.0m*2.0kpa=8KN

一端满堂支架总荷载为：

Q0=Q1+Q2+Q3+Q4=553.6KN

计算荷载取安全系数1.2，侧

Q总=1.2*Q0=664.32KN

单位面积的重量为：

664.32/（5.2*2.2）=58.1KN/m²

5.2.2底模横楞方木验算

横向方木的横向跨度为0.6m，纵向间距为0.6m，则荷载为

q=0.6m*58.1KN/m²34.86KN/m

5.2.2.110cm*10cm方木的截面特性及物理性能

截面抵抗矩：

W=bh²/6==100*100²/6=1.67*10-4m³

截面惯性矩：

I=bh³/12=100*100³=8333333.3mm4

弹性模量：

E=10000N/mm²

弯曲强度：

[σ]=13N/mm²

容许挠度：

[ω]=L/400=1.5mm

5.2.2.2弯曲强度验算

=34.86*0.6²/8=1.6KN*m

σ=M/W=1.6KN*m/1.67*10-4m³=9.6MPa

实际弯曲强度σ=9.6MPa，小于容许弯曲强度[σ]=13MPa，满足要求。

5.2.2.3挠度验算

ω=5qL4/384EI=5*34.86*（0.6）4/（384*10000*8333333.3）=0.71mm

实际挠度ω=0.71mm，小于容许挠度[ω]=1.5mm，满足要求。

由以上可知强度、挠度均符合要求，所以底模横楞方木的布置可以满足施工要求。

5.2.3底模纵楞方木的验算

底模纵楞方木的布置和底模横楞方木的布置格局一样，由底模横楞方木验算可知，底模纵楞方木的布置也能满足施工要求。

5.2.4单肢立杆稳定性验算

σ=N/φA≦[f]

其中N—立杆的轴心压力设计值

即N=58.1*0.6*0.6+10*0.096=21.9KN

Lo—计算长度，取Lo=1.2+2*0.2=1.6m

模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度0.2m。

《建筑施工碗扣式安全技术规范》（JGJ166-2008）式5.3.1-2：

N==21.9KN≦φAf=0.578*489*205N=57.9KN

式中：

A—立杆截面积，A=489mm²；I=1.58cm

φ—轴心受压杆件稳定系数，按细长比查该规范附录C，φ=0.578；长细比λ=L/I=160/1.58=101.26；

f—钢材强度设计值，查该规范附录B表B2，f=205N/m²。

不等式成立，满足规范要求。

5.3.验算结果

通过受力验算，拟用方案满足盖梁受力要求，可以组织施工。

5.4荷载预压

受力计算完成后，用1.2倍荷载施压的方法进行实际检验，确定其尺寸与承受力的关系，同时验算支撑体系的稳定性。

6.工艺流程及操作要点

6.1剪力销工艺流程及操作要点

6.1.1工艺流程

图6.1工艺流程图

工艺流程：

预埋孔洞→穿入圆钢→安装钢托架→安装槽钢横梁→安装底模板→安装钢筋→安装侧模板→浇注混凝土→养生→拆侧模板→拆底模板→拆钢托架→拆钢棒→进入下个盖梁施工

6.1.2施工要点

6.1.2.1剪力销安装

墩身施工时，在墩柱预埋PVC管，预埋孔洞底面标高=设计墩顶标高-（底模+方木+槽钢+工字钢厚度+圆钢高度）。

要求定位准备，误差不大于5mm。

如果误差较大时可通过楔木调整，使标高满足规范要求。

根据以上的受力验算情况，决定预埋内径为11cm的硬脂PVC管，预埋位置在盖梁底78.5cm。

这78.5cm包括50cm工字钢高度，8.0cm槽钢高度，10cm木楔高度，10cm方木高度，0.5cm盖梁底模高度。

墩柱拆模后，测量放线并放出墩顶标高，配合汽车起重机将圆钢在两墩柱上穿入并固定，上面采用墩柱两侧各放一根工字钢做横向主梁，两条工字钢安装平稳，主梁上面安放一排间距相等的槽钢。

在槽钢上铺设底模板，盖梁斜角部分可采用方木进行支垫，用木楔调平。

同时搭设0.8m宽的施工作业平台，平台周围设置护栏，并悬挂安全网。

6.2.2盖梁施工

盖梁钢筋在钢筋加工厂进行制作，采用汽车起重机吊装盖梁钢筋，由钢筋工人辅助卸下钢筋，按照图纸进行绑扎。

钢筋绑扎自检合格后报监理工程师检验，检验合格后开始吊装模板，进行安装。

模板刚度、强度符合技术规范要求，安装完毕后对其平面位置、顶面标高及纵横向稳定性进行检查。

模板安装完毕经监理工程师检验合格后开始浇筑混凝土，浇筑前将墩柱顶面用水湿润后再用与混凝土同一品牌和规格的水泥砂浆涂抹一层，混凝土浇筑要求一次连续完成，浇筑至盖梁梁体顶面设计标高后，将梁体顶面抹平。

浇筑完毕后要用土工布覆盖并定期洒水养生。

盖梁混凝土达到设计强度后，将其表面凿毛，测出支座垫石的位置与高程后浇筑垫石并覆盖养生，允许偏差标准详见下表

表6.2.2剪力销法盖梁施工实测项目允许偏差标准

检查项目

检验标准

检验方法

断面尺寸（mm）

±20

尺量：

检查3个断面

轴线偏位（mm）

10

全站仪或经纬仪：

纵、横各测两点

顶面高程（mm）

±10

水准仪：

检查3～5点

支座垫石预留位置（mm）

10

尺量；每个

6.2.3拆模、养护

在混凝土终凝后，开始洒水养护，用土工布覆盖，共养生7天。

混凝土抗压强度达到2.5Mpa后，方可进行侧模拆除，拆模时不得硬砸以免损伤混凝土面层。

待混凝土抗压强度达到设计强度75%后，可进行底模和支架的拆除。

6.2.4剪力销的拆除

拆除底模时，先将木楔拔出，然后取出方木和槽钢，由于混凝土和模板的粘结力使底模牢牢的粘在盖梁混凝土上，不受外力不会自动脱落，方木和槽钢拆除后，用汽车起重机将盖梁底模两侧吊住，然后人工轻轻敲打，使其脱落坐落在工字钢上，然后从侧面滑出。

6.2满堂支架的工艺流程及操作要点

6.2.1满堂支架设计

本支架采用碗扣式满堂脚手架，其结构形式如下：

一般底板纵、横向立杆间距为60cm。

在高度方向每间隔1.2m设置一排纵、横向联接脚手钢管，使所有立杆联成整体，为确保支架的整体稳定性，在每三排横向立杆和每三排横向立杆各设置一道剪刀撑。

立杆底部设可调底座，其下为15cm厚C20素混凝土垫层；立杆顶部设可调托座，其上安装10×10cm底模纵向方木、间距同立杆横距60cm；纵向方木上设10×10cm底模横向方木，间距60cm；横向方木上安装钢模板。

满堂支架的具体构造要求如下：

1、地基

原地面在大黑河底水不满足施工承载力要求，将原地面换填砂砾50cm，用重型压路机分层压实，压实度>90%；之后浇筑15cm厚C20素混凝土；由于碗扣式脚手架为定型支架，要求混凝土表面平整、无坡度、凹凸等；要求地基处理范围宽出支架范围100cm；并设置不小于2%的纵向排水坡。

2、立杆

每根立杆均设置标准底座，可直接放置在混凝土基础面上。

由标准底座下皮向上200mm处，必须设置纵、横向扫地杆。

3、纵横向水平杆

纵、横向水平杆应水平设置，步距1.2m，凡立柱与纵向水平杆的相交处均必须设置一根横向水平杆，严禁任意拆除。

4、支撑体系

为保证脚手架的整体稳定性必须设置剪刀斜撑，剪刀斜撑的斜杆与地面的夹角在45°～60°之间，采用扣件式钢管架。

支架四周剪刀斜撑设置要求：

均设置剪刀斜撑

支架内部剪刀斜撑设置要求：

每隔3跨设置一道剪刀斜撑，从两端转角处起由底至顶连续布置剪刀斜撑中的斜杆接长应采用对接扣件连接，采用旋转扣件固定在立柱上或横向水平杆上，在端部固定位置与中心节点的距离不大于15cm；对接长出支架高度时，采用搭接，搭接范围为一个步距。

6.2.2满堂支架施工工艺

6.2.2.1满堂支架施工工艺流程

满堂支架施工工艺流程图

6.2.2.2地基处理

⑴、原地面在大黑河底水不满足施工承载力要求，将原地面换填砂砾50cm，用重型压路机压实，压实度>90%。

⑵、为了防止浇筑混凝土时，雨水浸泡、软化支架的地基，浇筑厚15cm的C15混凝土封闭层。

由于碗扣式脚手架为定型支架，要求混凝土垫层表面平整。

6.2.2.3测量放线

高程控制：

根据地面标高，盖梁底的设计标高、预留拱度，计算支架的高度。

为了便于施工，在梁下的地面上布设若干个高程控制点，在搭设时控制支架的高度，以便确定盖梁底的标高。

桥的平面控制：

为了便于施工，在桥的四周布设四个控制点，作为桥位平面控制。

按支架设计图放线，标定每根立杆的位置。

6.2.2.4支架搭设

⑴、支架搭设严格按照支架设计图进行施工，首先拉线安放支架立杆可调支座。

⑵、碗扣式满堂支架安装时，在可调基础上先立定位立杆，再将横杆接头插入立杆的碗扣内，压紧并放置碗扣锁固，按照由底层向上的顺序安装。

⑶、支架搭设接近设计标高时，采用立杆可调托盘进行调平，此时支架顶应预留底模纵横方木和底模板高度，以便用于调整标高。

施工过程中必须严格控制可调底座和可调托盘的螺杆留在立柱内的长度≮15cm，以避免局部失稳。

剪刀斜撑应随支架的搭设同步进行，以免支架整体失稳。

⑷、每搭设完一步支架后，应按规范规定校正纵据、步距、横距及立杆的垂直度。

⑸、剪刀斜撑采用扣件式钢管脚手架，其扣件规格必须与钢管外径相同，螺栓拧紧扭力矩不小于40N·M且不应大于65N·M，对接扣件应开口朝上或朝内，各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。

6.2.2.5模板安装

在顶托上安置横向方木及纵向方木，方木之间采用铁钉钉牢。

钢板板安装前要清理干净并满涂脱模剂。

安装和调整底模，保证底模的轴线和高程符合设计要求。

第一次混凝土浇筑完成并达到施工条件后可安装顶板模板及内模支撑。

6.2.2.6支架的拆除

盖梁张拉完毕，预应力管道内注浆强度达到80%以后方可拆除支架。

支架拆除前应全面检查支架的扣件连接、支撑体系是否符合设计要求，并清除支架上的杂物。

调节可调式顶杆托撑以卸载，之后开始拆除施工。

拆除作业应按由上而下、逐层向下的顺序进行，严禁上下同时作业；分段拆除高差不应大于2步；卸下的材料应集中，严禁抛扔至地面；运至地面的构配件应及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。

6.2.2.7支架构配件的检查与验收

⑴、进入现场的碗扣架构配件应具备以下证明资料：

①、主要构配件应有产品标识及产品质量合格证

②、供应商应配套提供管材、零件、铸件、冲压件等材质、产品性能检验报告。

⑵、构配件进场质量检查的重点：

钢管管壁厚度；焊接质量；外观质量；可调底座和可调托撑丝杆直径、与螺母配合间隙及材质。

⑶、扣件使用前应进行质量检查，有裂缝变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。

⑷、立杆上的上碗扣应能上下串动和灵活转动，不得有卡滞现象；杆件最上端应有防止上碗扣脱落的措施。

⑸、立杆与立杆连接的连接孔处应能插入Φ12mm连接销。

⑹、在碗扣节点上同时安装1—4个横杆，上碗扣均应能锁紧。

⑺、构配件外观质量要求：

①、钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用接长钢管；

②、新钢管铸造件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净。