金恒豪庭模板工程施工方案 精品.docx
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金恒豪庭模板工程施工方案精品
模板工程施工方案
一、编制依据
1、根据金恒豪庭建施、结施设计图纸；
2、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002；
3、《建筑施工脚手架实用手册》；
4、《建筑施工计算手册》；
5、《建筑施工安全检查标准》（GJG53—99）；国家现行的有关施工规范、标准。
二、工程概况
工程名称为金恒豪庭。
由阳东金恒房地产有限公司开发，项目地点位于广东省阳江市新江东路西侧。
本工程总用地面积13887.25㎡，建筑面积约61287.96㎡,其中地下建筑面积10818.88㎡，地上50469.08㎡。
主体建筑高度为75.55m米，裙楼8.2m。
建筑的造型棱角分明，典雅大方，达到了优美的建筑景观效果，为阳江市创造出现代化的商住氛围。
本工程结构类型为框架-剪力墙结构，地上十七～二十五层，地下一层，抗震烈度为7度，结构安全等级为二级。
本工程由阳江市金恒房地产有限公司建设，佛山市房屋建筑设计院有限公司设计，阳江市建筑设计院勘察，阳江市建设监理有限公司监理，广东省阳江市第一建筑集团有限公司组织施工；冯建新担任项目经理，敖道建担任技术负责人。
金恒豪庭工程采用钢筋砼框架剪力墙体系。
水平楼盖为剪力墙、主次梁体系，在跨度较大情况下主要采用井字梁形式；本工程负一层主要功能为地下停车库，同时建有水泵房（含水池）、排风机房、发电机房、弱电机房、空调机房，通过两个出入口和5个楼梯直接对外；每个整体独立结构的短跨方向均为单跨框架。
楼板、天面板厚一般为150—200㎜。
桩承台及基础梁砼强度C35；
框架柱混凝土强度：
负一层为C40，一至八层为C40；九至十三层为C35；十四至十七层为C30；十八层以上为C25；
框架梁板混凝土强度：
一至三层为C35；四至十八层为C30；十九以上为C25；
三、施工安排
（一）、施工部位及工期安排
根据施工进度计划，施工部位及工期安排见下表
施工部位及工期安排
序号
施工部位
完成时间
工期（天）
1
基础分部
14年5月20日
150
2
十四层以下结构
14年10月20日
150
3
十四层以上结构
15年2月20日
120
四、施工准备
（一）、技术准备
项目总工组织项目经理部技术、生产人员熟悉图纸，认真学习掌握施工图的内容、要求和特点，同时针对有关施工技术和图纸存在的疑点做好记录，通过会审，对图纸中存在的问题，与设计、建设、监理共同协商解决，取得一致意见后，办理图纸会审记录，作为施工图的变更依据和施工操作依据。
熟悉各部位截面尺寸、标高，制定模板初步设计方案。
（二）、机具准备
主要机具及工具准备详见下表
机具及工具准备一览表
名称
规格
功率
数量
锤子
重量0.25、0.5kg
200个
单头扳手
开口宽（mm）:
17～19,22～24
圆盘锯
MJ—106
3kW
2台
平刨
MB—503
3kW
2台
手电钻
6把
台钻
VV508S
520W
2台
手提电锯
M—651A
1.05kW
4台
手提电刨
0.45kW
4台
压刨
MB1065
7.5kW
2台
活动扳手
最大开口宽65rnm
手电钻
钻头直径12～20rnm
12个
空压机
1立方
2台
钢丝钳
长150、175mm
墨斗、粉线带
．
砂轮切割机
配套
2个
零配件和工具箱
水准仪
DZS3—1/AL332
2台
激光垂准仪
DZJ—3
1台
水平尺
长450、500、550mm
钢卷尺
50m/30m/5m
直尺
2—3m
工程检测尺
2m
塞规
一般
（三）材料准备
顶板、梁、地下部分墙体、方柱模板材料选用覆膜多层板，模板周转次数为6次，根据所需材料提前考察、选用相关材料厂家。
五、主要施工方法
（一）、流水段划分
根据设计图纸平面布置将本工程基础分部划分为三个施工流水段，主体分部划分为五个施工流水段，组织流水施工。
施工流水段的划分见下图：
D-27轴基础工程→DA-DR轴基础工程→D1-D26轴基础工程→
3幢负一层主体工程→4幢负一层主体工程→5幢负一层主体工程→1幢负一层主体工程→2幢负一层主体工程→3幢首层主体工程→4幢首层主体工程→5幢首层主体工程→1幢首层主体工程→2幢首层主体工程→……………1、2幢屋面结构工程
土建装饰、水电安装等工程进行穿插施工。
（二）、模板设计
六、模板工程
本工程全部采用新、旧模板。
并按清水混凝土质量要求进行模板设计，在模板满足强度和刚度要求前提下，尽可能提高表面光洁度。
1、模板体系
（１）墙体模板：
１）地下室外墙面板采用18厚建筑夹板，尺寸915mm×1830mm，竖楞采用100×100木枋间距为366mm，横楞采用2Φ48壁厚3.5mm的钢管间距为915mm，对拉螺栓采用Φ12＠366×915mm。
模板拼装后，先支竖向立杆，后支水平横杆，每道杆均由2根Ф48×3.5钢管组成。
加固用的斜支撑延墙长3m不少于两道,墙长3m以上的每1.5m加设一道斜支撑,整个支撑系统必须满足刚度要求,保证模板不变形。
具体详本章附图。
2）地下室导墙支模：
根据要求，地下室底板上500mm高的外墙必须与底板砼一次浇筑，该墙体内侧采用吊模支护，内外模均用18厚夹板模拼装。
3）地下一层内墙体模板：
采用18mm厚夹板拼装，Ф12螺栓加固,拼装时接缝相互错开,阴阳角根据排板尺寸做定型模板。
2、模板设计
（1）柱模板设计
1）对于宽度小于1000柱模设计为：
面板采用18mm厚胶合板，竖向次龙骨采用100×100松木方（每侧面用4根），横向主龙骨采用8#槽钢。
柱底部1.2m范围内间距为200、400，1.2m以上间距为600，两侧通过2根Φ12螺栓拉结固定。
2）对于宽度大于1000～1200柱模设计为：
面板采用18mm厚胶合板，竖向次龙骨采用100×100松木方（每侧面用4根），横向主龙骨采用8#槽钢。
柱底部1.2m范围内间距为200、400，1.2m以上间距为600，中间设置一道Φ12螺栓拉结固定。
具体详本章节附图。
3）对于宽度大于1200以上柱模设计为：
面板采用18mm厚胶合板，竖向次龙骨采用100×100松木方（每侧面用5-6根），横向主龙骨采用8#槽钢。
柱底部1.2m范围内间距为200、400，1.2m以上间距为600，中间设置二道Φ12螺栓拉结固定。
具体详附图。
4）对异型柱细部构造处理措施详本章节附图。
（2）楼板模板设计
楼板模板及支撑体系的选择
板厚为100-150mm楼板面板采用规格0.915×1.83m胶合板进行拼装，次龙骨采用80×80松木方条沿短边方向布置，间距650mm，主龙骨采用100×100，沿长边方向布置，采用门架，间距为1800-2000，具体详附图。
（3）梁模板设计
梁模板及支撑体系的选择
梁底、梁侧模板面板拟采用胶合板加工组拼而成。
对于梁高大于800的梁模板采用18mm厚夹板，主龙骨采用80mm×80mm，间距450mm,门架支撑；侧模竖楞采用60mm×60mm,间距350mm，横楞采用60mm×60mm，间距350mm，在梁侧横楞设φ12对拉螺栓，间距600mm具体详本章节附图。
对于梁高小于800的梁模板采用18mm厚平板，纵楞采用100mm×100mm，门架支撑；侧模竖楞采用60mm×60mm,间距350mm，横楞采用60mm×60m，间距400mm，间距900mm，具体详本章节附图。
（4）电梯间模板设计
墙模面板采用18厚胶合板，尺寸915×1830，竖楞采用8#槽钢，间距为366mm，横楞采用10#槽钢，龙骨间距为915mm，Φ14对拉螺栓连接，具体详本章节附图。
（5）地下室底板后浇带模板设计
⑴模板材料的选择
地下室底板后浇带宽1000mm，底板上下各有二层双向板筋，因此后浇带模板若采用常规木模板施工方法时，存在以下施工难点：
1）模板安装难，支撑不到位。
2）模板拆除后，难以取走木模板和进行必要的砼清理。
3）采用钢丝网模板作为消耗材料来使用的。
当混凝土浇筑时，网眼上的斜角片就镶嵌在混凝土里，形成一个与临近浇注块相连的楔形。
接缝的质量受到严格的控制，其粘贴及剪切方面的强度可与经过良好处理的粗琢缝合相比美。
（6）后浇带的支撑
后浇带由于在主体封顶后浇捣，因此，此部分模板须留下,具体详本章节附图。
（7）地下室桩承台模板
承台采用标准水泥砖水泥砂浆砌筑砖模，外模板和坑槽内模板采用240mm厚砖胎膜，采用水泥砖，M5.0水泥砂浆砌筑，内侧用1：
2水泥砂浆抹面并做防水层；外侧采用砂回填至胎膜高度，详见附图：
《地下室砖胎模示意图》。
砖胎模施工时，应准确放线，并应考虑水泥砂浆、防水层以及保护层厚度。
（8）柱墙模板限位图
3、模板工程的施工
（1）模板量的配备
1）地下室结构模板
墙柱模板和梁板模板各配置一套。
柱、墙模板采用18mm厚木胶合板作面板，松方木作内楞。
柱采用槽钢柱箍，对拉螺栓加固。
墙外楞采用Φ48钢管配置3型扣件和对拉螺栓加固。
梁板采用18mm厚木胶合板作面板，松方木作龙骨，支撑采用门式脚手架的形式。
2）上部结构模板
采用18mm厚木胶合板作面板,梁板模板支撑采用门架与钢管支撑相结合的方式。
梁板模板采用散装散拆的方式。
柱、墙模板各配置一套，每周转层3次整修一次。
梁板模板配置3套，支撑配置3套。
（2）模板的安装
2.1梁板模板的安装
1）操作工艺流程
墙、柱模板完工后→支梁模及板模→调整梁底支架、支梁底模→（绑梁筋）支顶板模，梁侧模，穿梁模拉杆绑板筋→调直梁模，拧紧拉杆螺栓→梁模处于待浇混凝土状态。
2）注意事项
①支梁模时应按规范要求在梁腹起拱。
②除支梁架外必须在梁底间隔2m，支单管撑。
③梁侧模应按三套考虑，进行周转。
2.2柱、墙模安装
1）施工艺流程
柱筋验收后，支柱架→焊柱墙定位限位→按柱模弹线安装柱墙模，将每块柱模临时拉在柱筋上→按柱截面尺寸穿对拉螺栓→调直柱模，拧紧对拉螺栓→柱模处于待浇混凝土状态。
2）注意事项
①柱截面变化较大，不用的拉杆孔眼用塑料堵塞封好。
②因柱模自身的精度要求较高，所以，在砂浆找平时，尽量满足找平要求，必要时，用木契垫平。
（3）模板附图
七、梁模板扣件钢管高支撑架计算书
高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容
易出现不能完全确保安全的计算结果。
本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使
用安全》，供脚手架设计人员参考。
模板支架搭设高度为20.00米，
基本尺寸为：
梁截面B×D=1000mm×1000mm，梁支撑立杆的横距（跨度方向）l=1.20米，立杆的步距h=1.20米，
梁底无承重立杆。
梁模板支撑架立面简图
采用的钢管类型为Φ48×3.5。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：
（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）：
q1=25.00×1.00×0.40=10kN/m
（2）模板的自重线荷载（kN/m）：
q2=0.35×0.40×（2×1.00+1.00）/1.00=0.42kN/m
（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）：
经计算得到，活荷载标准值P1=（1.00+2.00）×1.00×0.40=1.2kN
均布荷载q=1.2×10+1.2×0.42=12.504kN/m
集中荷载P=1.4×1.2=1.68kN
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=40×1.8×1.8/6=21.6cm3；
I=40×1.8×1.8×1.8/12=19.44cm4；
计算简图
弯矩图（kN.m）
剪力图（kN）
变形图（mm）
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=7.09kN
N2=7.09kN
最大弯矩M=1.983kN.m
最大变形V=169.592mm
（1）强度计算
经计算得到面板强度计算值f=1.983×1000×1000/21600=91.806N/mm2
面板的强度设计值[f]，取15N/mm2；
面板的强度验算f>[f],不满足要求!
（2）抗剪计算
截面抗剪强度计算值T=3×7090/（2×400×18）=1.477N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2
抗剪强度验算T>[T]，不满足要求!
（3）挠度计算
面板最大挠度计算值v=169.592mm
面板的最大挠度大于1000/250,不满足要求!
二、梁底支撑方木的计算
（一）梁底方木计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载q=7.09/0.40=17.725kN/m
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×17.725×0.40×0.40=0.284kN.m
最大剪力Q=0.6×0.40×17.725=4.254kN
最大支座力N=1.1×0.40×17.725=7.799kN
方木的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5×8×8/6=53.33cm3；
I=5×8×8×8/12=213.33cm4；
（1）方木强度计算
截面应力
=0.284×106/53330=5.33N/mm2
方木的计算强度小于13N/mm2,满足要求!
（2）方木抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q=0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×4254/（2×50.00×80.00）=1.595N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.3N/mm2
方木的抗剪强度计算不满足要求!
（3）方木挠度计算
最大变形v=0.677×14.77×4004/（100×9500×2133300）=0.126mm
方木的最大挠度小于400/250,满足要求!
三、梁底支撑钢管计算
（一）梁底支撑横向钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取方木支撑传递力。
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图（kN.m）
支撑钢管变形图（mm）
支撑钢管剪力图（kN）
经过连续梁的计算得到
最大弯矩Mmax=0.709kN.m
最大变形Vmax=4.527mm
最大支座力Qmax=7.09kN
截面应力
=0.709×106/5080=139.57N/mm2
支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于1200/150或10mm,满足要求!
（二）梁底支撑纵向钢管计算
纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取横向支撑钢管传递力。
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图（kN.m）
支撑钢管变形图（mm）
支撑钢管剪力图（kN）
经过连续梁的计算得到
最大弯矩Mmax=2.269kN.m
最大变形Vmax=8.336mm
最大支座力Qmax=23.16kN
截面应力
=2.269×106/5080=446.65N/mm2
支撑钢管的计算强度大于205.0N/mm2,不满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于1200/150或10mm,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:
R≤Rc
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=23.16kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:
单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
五、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力N1=23.16kN（已经包括组合系数1.4）
脚手架钢管的自重N2=1.2×0.149×20.00=3.576kN
楼板的混凝土模板的自重N3=0.605kN
N=23.16+3.576+0.605=27.341kN
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；
i——计算立杆的截面回转半径（cm）；i=1.58
A——立杆净截面面积（cm2）；A=4.89
W——立杆净截面抵抗矩（cm3）；W=5.08
——钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
l0——计算长度（m）；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式
（1）或
（2）计算
l0=k1uh
（1）
l0=（h+2a）
（2）
k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.185；
u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.75
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.00m；
公式
（1）的计算结果：
=196.87N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!
公式
（2）的计算结果：
=74.55N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算
l0=k1k2（h+2a）（3）
k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.092；
公式（3）的计算结果：
=92.72N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
表1模板支架计算长度附加系数k1
步距h（m）h≤0.90.9k11.2431.1851.1671.163
表2模板支架计算长度附加系数k2
H（m）46810121416182025303540
h+2a或u1h（m）
1.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.173
1.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.149
1.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.132
1.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.123
1.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.111
1.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.104
2.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.101
2.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.094
2.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091
以上表参照《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
六、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
1.模板支架的构造要求：
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
2.立杆步距的设计：
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；
b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。
3.整体性构造层的设计：
a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；
b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；
d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
4.剪刀撑的设计：
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。
5.顶部支撑点的设计：
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；
b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。
6.支撑架搭设的要求：
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
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