化工原理换热器设计Word文档格式.docx
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6.绘制装配图
7.编制设计说明书
设计流程图
裕度过大或过小
工艺流程图
热力学计算
1.热力学数据的获取
正戊烷液体在定性温度（52C）下的物性数据（查化工原理附录）
596kg/m3,1.8104Pas，cp2.34kJ/kgC，0.13W/mC,r347.5kJ/kg。
循环水的定性温度：
入口温度为鮎25C，出口温度为t240oC
循环水的定性温度为tm2540/232.5C
两流体的温差Tmtm5232.519.5C50C，故选固定管板式换热器
两流体在定性温度下的物性数据如下
物性
温度
密度
粘度
比热容
导热系数
流体f
kg/m3
mPa-s
kJ/（kg「C）
W/（m-C）
正戊烷
52
596
0.18
2.34
0.157
循环水
32.5
994
0.725
4.08
0.626
（1）计算热负荷
ms1=6107/（30024）=8333.3kg/h=2.31kg/s
Qms1r8333.3347.5/3600804.3kW
（2）冷却水用量
ms2=Q/Cp2t=804.3/4.08（40-25）=13.1kg/s
（3）计算有效平均温度差
逆流温差tm,逆
5225524018.5C
ln5225/5240
（4）
选取经验传热系数
K650W/m
（5）估算换热面积
（1）管径和管内流速选用①25X2.5mm较高级冷拔传热管（碳钢），取管内流
Ui=0.8m/so
（2）
13.1/99453（根）
0.7850.0220.8
管程数和传热管数可依据传热管内径和流速确定单程传热管数
Vns=—
2
diu4
按单程管计算，所需的传热管长度为
按单程管设计，传热管过长，宜采用多管程结构。
根据本设计实际情况，现取传热管长l=4.5m，则该换热器的管程数为
L
4.5
N=53X4=212（根）
I
传热管总根数
（3）平均传热温差校正及壳程数平均温差校正系数有：
R=0
5225
单壳程，双管程结构，查得
1.0
平均传热温差tmttm塑1.018.518.5C
由于平均传热温差校正系数大于0.8，同时壳程流体流量较大，故取单壳程合适。
（4）壳体内径
采用多管程结构，壳体内径可按下式估算。
取管板利用率n=0.7，则壳体内径为
D=1.05tN/1.0532.212/0.7584mm
按卷制壳体的进级档，可取D=600mm
则横过管数中心线管的根数nc1.19N1.1921217.318（根）
卧式固定管板式换热器的规格如下：
公称直径D600mm
公称换热面积S66.8m2
管程数np4
管数n212
管长L4.5m
管子直径①252.5mm
管子排列方式正三角形
（5）折流板
采用弓形折流板，取弓形折流板圆缺高度为壳体内径的20%则切去的圆缺高度为
h=0.20*600=120mm
取折流板间距B=0.3D,则
B=0.3*600=180mm可取B=200mm
折流板数N=专热管长/折流板间距-1=4500/200-仁22（块）
4.面积核算
（2）管内表面传热系数.，有
管程流体流通截面积
22122Si0.7850.0220.0166（m2）
4
管程流体流速
普朗特数
33
-4.08100.72510.…
Pr4.725
i0.0230626208400'
84.7250.43940.2W/（m2°
C）
0.02
（3）污垢热阻和管壁热阻
（1）壳程表面传热系数
*
211
□（—3）1.51Re^
g
M
m14M0.495
-,Re,ns2.08Nt
Lns
ns
2.082120'
49529.48
传热面积裕度合适，该换热器能够完成生产任务。
5.壁温核算与冷凝液流型
核算壁温时，一般忽略管壁热阻，按以下近似计算公式计算
Ttw
ttw
52tw
tw
32
1Rso
o
1Rsi
i
1
nHOAd"
70
0.00021
U.0001/2
1558
3940.2
tw39.2C，这与假设相差不大，可以接受
管外侧污垢热阻Rso0.000172m2°
C/W
管内侧污垢热阻Rs0.00021m2°
管壁热阻计算，碳钢在该条件下的热导率为50.29w/（m•K）。
所以
0.00252
Rw0.00005mk/w
50.29
（4）传热系数K依式3-21有
/0.0250.000210.0250.000050.0251、
0.000172
39400.0200.0200.02251558
690.6W/（m2OC）
（5）传热面积裕度：
可得所计算传热面积Ap为
该换热器的实际传热面积为Ac
该换热器的面积裕度为
核算流型
…一卄ms8333.3/3600
冷凝负何M-0.139kg/ms
b3.140.025212
Re如40.1397671800（符合层流假设）
0.000725
6.压降校核
（1）计算管程压降
g单1gFtNpNs（Ft结垢校正系数，Np管程数，Ns壳程数）
Pi»
P2RNpNs2303862.11.5219495.2Pa<
30KPa
故，管程压降在允许范围之内。
（2）计算壳程压降
按式计算
Ps（PoPi）FsNs,Ns1,Fs1
流体流经管束的阻力
F=0.5
pl
SoBD（1寸）0.20.6（1
壳程流体流速及其雷诺数分别为：
取uo10m/s
Re。
deUo气0.02104.76
e气11900
气0.00008
fo
51190002880.335
Ntc
1.1Nt0.51.12120.516.01
Po
Nb22
流体流过折流板缺口的阻力
2Bu2
PiNB（3.5）—,B=0.2m,D=0.6m
D2
总阻力
ps14679+9429=24108Pa<
由于该换热器壳程流体的操作压力较高，所以壳程流体的阻力也比较适宜
结构设计
1.冷凝器的安装
（1）采用卧式换热器
卧式换热器相对立式换热器，其占地面积虽然大一些，但其传热系数高，
不易积气，易于安装和维修等。
为了减少液膜在列管上的包角及液膜的厚度，
管板在装配时留有1M右的坡度，或者将其轴线与设备水平线偏转一定的角度，其计算公式为：
d25
sin（30）d250.39
2t232
得：
30arcsin0.39T
（2）随蒸汽冷凝，流通截面积逐渐缩小，以保持蒸汽的流速。
（3）冷凝器的组合方式：
单台。
（4）冷凝器内部安装折流板
在对流传热的换热器中，为了加强壳层流动的速度和湍流程度，以提高传
热效率，再在壳层内可安置折流板，折流板还起支撑的作用。
（5）通入蒸汽前要用一排气管排出里面的空气和不凝气，但传热冷凝过程中必须关闭。
2.管子的设计
（1）采用光滑管
光滑管结构简单，制造容易。
缺点是它强化传热的性能不足。
为了提高换热器的传热系数，可采用结构形式多样化的管子，如异性管，翅片管，螺纹管等。
（2）选用①252.5mm的管子。
（3）管长我国生产的无缝钢管长度一般为6m，故系列中换热管的长度分为1.5，2,3,4.5,6米几种，本设计中采用4.5米长的管子。
（4）管子的排列形式
管子的排列方法常用的有正三角形直列，正三角形错列，正方形直列和正方形错列。
正三角形排列比较紧凑，在一定的壳径内可排列较多的管子，且传热效果好,但管外清洗较为困难。
而正方形排列，管外清洗方便，适用于壳程中的流体易结垢的情况，其传热效果较正三角形差些。
以上排列方式中最常用的是正三角形错列，用于壳侧流体清洁，不易结垢，后者壳侧污垢可以用化学处理掉的场合。
本设计中米用正三角形错列的排列方式，而在隔板两侧米用正方形直列。
（5）管数
标准管数为212根。
采用胀接法固定时，管心距过小会造成胀接在挤压作用下发生变形，失去管子与管板之间的连接力。
故采用焊接法。
根据经验公式：
t1.25d01.252532mm
隔板中心到离其最近一排管中心距离
S=t/2+6=32/2+6=22mm
各程相邻管的管心距为2S44mm。
4.管板的设计
（1）管板的作用：
固定作为传热面的管束，并作为换热器两端的间壁，将管程流体分隔开来。
（2）管板上的管孔数：
即为壳体中的传热系数（包括圆缺形板区安置的）。
（3）管板上的孔间距不宜过大，避免布管疏松，不利传热；
也不宜过小，避免焊接时引起较大的应力，影响焊接质量，另外也不利于清扫壳程管束。
（4）管板与壳体连接采用不可拆式，即直接焊在壳体上，稍微延伸，兼作法兰，便于对胀口进行检查和维修以及清洗管子。
（5）管板直径与厚度
管板与壳体直径应保持一致。
管板厚度与材料强度，介质压力，温度和压差，温差以及管子和外壳的固定方式和受力因素有关。
对于管子与管板胀接时，为保证胀接的可靠性，管板的最小厚度为0.75d。
。
管子与管板焊接时，由于焊接可以达到甚至超过管子本身的强度，只要管子强度足够，管子厚度可不受限制，而由焊接工艺及焊接变形等要求来确定。
本设计中选用由于管子与管板采用
T0.75doC0.7525422.75mm，但焊接式，故取T22mm。
（6）采用多管程，故管板中间要留有隔板的位置。
（7）管子在管班上的固定方法，必须保证管子和管板连接牢固，不会在连接处产生泄漏。
连接方式一般有三种：
胀接法，焊接法，胀焊并用法；
一般采用的事胀接法和焊接法。
由于焊接法在高温高压下仍能使用，保持连接的紧
密性，管孔加工要求低节约空的加工工时，同时焊接工艺比胀接工艺简单等优点，故本设计中采用焊接法。
根据标准规定，管子外径为25mm寸，管板
孔的直径为25.8mm允许偏差0.2mm;
相邻孔中心距32mm管孔中心距偏
差：
相邻孔间0.3mm，任意孔间0.1mm;
支撑板孔直径25.6mm,允许偏
0.4mm。
管子露出管板的长度12，采用1.5mm
5.折流板设计
（1）采用圆缺形性折流板。
（2）圆缺形折流板在卧式换热器中的排列分为圆缺上下方向和圆缺左右方向两种。
上下方向排列者可造成液体的剧烈湍动，增大传热膜系数，这种结构最为常用。
故本设计中选用圆缺上下方向排列。
（3）圆缺折流板的圆缺高度一般为10%至40%Di，本设计中采用
h=20%Dj=20%600mm=120mm
（4）允许折流板的间距与管径有关，取折流板间距B=0.3D,
贝UB=0.3X600mm=180mm取B为200mm
折流板圆缺面水平装配
（5）折流板外径为600-5=595mm
（6）折流板厚度为5mm
6.壳体设计
壳体厚度计算：
C14mm,C20.8mm
壳体总重约155Kg。
7.壳程接管的设计
（1）壳程流体进口接管：
取接管内气体流速为ui=10m/s,贝U接管内径为
（4V：
48333.3/3600…
D!
0.24m
4.763.1410
圆整后可取接管规格为2606mm。
管程流体进出口接管：
取接管内液体流速U2=2.0m/s，则接管内径为
圆整后可取接管规格为1084mm
（3）壳层流体出口接管，为方便计算，取与管程进出口管规格相同。
（4）接管的外伸长度I250mm
8.封头设计
由于椭圆形封头制造方便，结构合理，用材较少，故本设计采用标准椭圆形封头：
为了与筒体配套和焊接方便，标准椭圆形封头内径为600mm厚度为10mm曲面高度为120mm直径高度为30mm重量约为15.5Kg。
9.法兰设计
（1）壳层流体进出口接管法兰，查表得:
Dg250mm,D400mm,D.J350mm,D2328mm，f5mm焊缝K30mm,H20mm
b20mm,d20mm,重量
焊缝K8mm,H10mm
（2）管层流体进出口接管法兰,
Dg120mm,D25mm,D1b20mm,d20mm,重量
5.0Kg,螺栓8个，直径M20
查表得：
200mm,D2168mm，f5mm
3.0Kg,螺栓4个，直径M20
10.支座设计
化工设备中的支座是支撑设备位置用的一种必不可少的部件，在某些场合
，支座还可以承受设备操作时的震动，地震载荷，风雪载荷等。
支座的结构形式和尺寸往往取决于设备的型号，载荷情况及构造材料。
常用的有：
悬挂式支座，支撑式支座和鞍式支座。
本设计中米用鞍式支座，以满足卧式冷凝器的要求。
查表得选用Dg400BIM200支座一个，Dg400BIIM200支座一个。
11.其他
（1）拉杆数量与直径选取，本换热器壳体内径为600mm故其拉杆直径为①12拉杆数量不得少于10。
壳程入口处，应设置防冲挡板。
（2）其他附属部件可根据国家标准的有关规定及容器设计规范进行选用，计算和制造。
换热器主要结构尺寸和计算结果列表如下:
项目
结果
单位
换热器公称直径D
600
mm
换热器管程数np
--
换热器管子总数N
212
根
换热器单管长度L
m
换热器管子规格
252.5
换热器管子排列方式
正三角形错列
管心距t
隔板中心到最近
管中心距S
22
各程相邻管管心距2S
44
管板厚度T
折流板间距B
200
折流板个数N3
折流板外径
595
折流板厚度
5
壳体厚度d
11
壳程流体进口接管规格
2606
壳程流体出口接管规格
1084
管程流体进出口接管规格
封头厚度d
10
封头内径
封头曲面咼度
120
封头直径高度
30
传热负荷Q
804.3
KW
正戊烷蒸汽流量m
2.31
Kg/s
循环水流量m
13.1
初选总传热系数K,
650
W/m2.K
初步估算传热面积A
66.8
管程流速u
0.79
m/s
壳程传热系数。
管程传热系数i
3940
总传热系数K
690.6
所需传热面积A
62.9
头际传热面积Ac
74.8
传热面积裕度F
19.06%
校核壁温tw
39.2
oC
管程压降Pt
9495.2
Pa
壳层压降Ps
24108
设计结果评价
（1）通过分析管壳式换热器壳程传热与阻力性能特点，说明在采用能量系数K/N来评价强化传热时,应更着眼于提高其换热性能。
本设计中：
K690.6W/（m2°
C）,N=AP1+AP2+AP3+AP4=33603Pa
K/N=0.0253
满足要求,性能良好。
（2）本设计通过对面积校核,压降校核,壁温校核等计算可知均满足要求,且传热效率为70%,能很好的完成任务。
（3）经济和环境效益评价：
生命周期方法是一种针对产品或生产工艺对环境影响进行评价的过程,它通过对能量和物质消耗以及由此造成的废弃物排放进行辨识和量化,来评估能量和物质利用对环境的影响,以寻求对产品或工艺改善的途径。
这种评价贯穿于产品生产、工艺活动的整个生命周期,包括原材料的开采和加工、产品制造、运输、销售、产品使用与再利用、维护、再循环及最终处置。
本设计中使用水作冷却剂,无污染,耗资少,无有害气体产生,整个过程简单,易操作,环境和经济效益良好。
（4）本设计中面积,传热系数,压降等均有比较好的裕度保证,即使生产使用中出现比较大的误差,设备结构也能保证不出现打的安全损伤的事故,具有良好可靠的安全保证。
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