华侨城一期脚手架工程施工组织设计Word文档下载推荐.docx
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纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨，接长宜采用对接扣件连接，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500㎜，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。
4、横向水平杆：
横向水平杆紧靠立杆搭设于纵向水平杆之下，用直角扣件扣紧；
主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。
主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150㎜。
横杆端头均应为10cm,双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不宜大于100㎜。
5、连墙件：
拉结点为每步三跨布置，应用两个直角扣件固定，预埋件采用Φ48钢管，深埋入梁底≥40cm，宜靠近主节点的距离不应大于300㎜，与立杆必须采用刚性连墙件和建筑物可靠连接，竖向间距不应大于建筑物的层高。
竖向还应错位设置，连墙件不能与门窗管道等设施相连。
当脚手架施工操作层高出连墙体二步时，应采取临时稳定措施，直到上一层连墙体搭设完后方可根据情况拆除。
6、剪刀撑设在外立杆外侧立而整个长度和高度上连续设置。
水平夹角控制在45º
～60º
之间。
每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑宽度跨越立杆最多根数45º
为7根；
50º
为6根；
60º
为5根，剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交横向水平杆的伸出端或立杆上。
旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150㎜，剪刀撑搭接长度应不小于1m，应设置2个旋转扣件固定。
井字架开口的两端增设横向斜撑，由底至顶层号之字型连续布置。
剪刀撑、横向斜撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。
7、扣件规格必须与钢管外径相同；
在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件，旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150㎜；
对接扣件开口应朝内；
各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100㎜。
扣件与钢管的贴面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。
螺栓拧紧扭力矩不应小于40N.m，且不应大于65N.m。
8、脚手板选用竹笆片，架体应满铺二道，铺设前认真检查，不合格的竹笆片不能上架，四角应用直径1.2㎜的镀锌钢丝固定在纵向水平杆。
安全网选用高密度聚乙烯网，密目网的密度为每平方米2000目以上。
自第一步以上内满挂，用尼龙绳与纵向水平杆扎牢。
9、脚手架顶步必须设置防护栏杆、挡脚板及一道绑网栏杆。
脚手架搭设三层完毕，必须办理验收手续，经验收合格签章后方可使用。
10、脚手架应有防雷击措施，在主体四周接地柱筋预埋Ф14钢筋与架体连接，接地电阻R≤20Ω。
3.4脚手架验收使用
1、脚手架搭设一个阶段后，必须分阶段办理验收，验收合格签章后，方可投入使用。
根据本工程实际情况，裙体脚手架搭设完成后验收一次，上部主楼每三层验收一次，为5次验收。
2、验收时由脚手架搭设公司自检并达到要求后上报公司技术部门和安全部门，由安全部门检查并签署意见，整改完合格后报工程监理单位审批后方可投入使用。
3、使用中严禁在架体上堆放集中荷载，活荷载不超过2KN/m2。
4、脚手架搭设要实行分段验收，特别是悬挑架每翻一步，必须要组织相关人员验收合格后才能使用，在使用中活荷载不得超过2KN/m²
。
5、定期对脚手架进行检查，发现问题及时整改，对架上临时堆放的材料要及时清理，严禁超载。
在台风之前要进行认真检查并采取补强措施，对六级大风与大雨后及停用超过一全月复工之前应对脚手架进行检查和保修。
6、在施工过程中严禁随意拆除各杆件、扣件及连墙壁件，如要拆除应经工地技术负责人批准，采取加固措施方可拆除。
7、不得将模板支撑、缆风绳、泵送砼及砂浆的输送管固定在脚手架上。
8、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。
9、严禁任意在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，应经工地技术负责人批准。
10、使用脚手架时，不得在脚手架上打闹，不得往下抛掷物体。
11、用脚手架时，施工人员不得将脚手架当作垂直运输工具而随意爬上爬下。
12、本方案未尽事宜按JGJ130-2001J84-2001建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范执行。
3.5脚手架拆除方案：
1.脚手架拆除必须满足施工需要，在经技术负责人同意后方可拆除。
2.拆除前应全面检查脚手架的扣件连接、连墙气、支撑体系等是否符合构造要求。
3.应清除脚手架上杂物及地面障碍物。
4.拆除原则：
应逐层由上而下，后装先拆，先装后拆。
严禁上下同时作业。
5.拆除顺序：
安全网→最上一层竹笆片→最上一层剪刀撑→最上一层栏杆→最上一层纵向水平杆→最上一层横向水平杆→最上一层连墙杆→最上一层立杆→下一层栏杆……→第一层立杆→结束。
6.所有连墙件应随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于二步，如高差大于二步，应增设连墙件加固。
7.拆除时，应统一指挥，上、下呼应，动作协调，当解开与另一有关的结扣时，应先告知对方，以防坠落，拆除后，材料集中统一于楼层内，用电梯或人工运送至地面，不得乱扔，应从上向下传递，拆除时指挥人员必须认真监视架体的整体情况，发现异常马上停止，并及时采取措施。
8.拆除脚手架时，应在架子周围设一定范围的警戒区，警戒区内不得有人，拆除架体时应设专人指挥。
3．6搭设、使用、拆除安全技术措施：
1.组织操作人员上岗前三级安全教育和安全生产技术操作规程的学习，提高上岗人员安全意识和安全生产技能。
2.由施工员、安全员向施工人员进行搭设（拆除）安全技术交底，做到每一个施工人员都明白脚手架的安全要求及技术要求。
3.脚手架的施工人员必须持证上岗。
4.施工人员在搭设（拆除）脚手架前必须要有良好身体状况，身体不适、有病，具有恐高症者不得上岗。
5.搭设（拆除）脚手架时，施工人员不得酗酒，不熬夜思维清晰，精神状态良好。
6.搭设（拆除）脚手架时，必须正确戴好安全帽，不各光脚，不得穿易滑鞋，不得穿拖鞋上下施工，悬空作业必须扎好安全带。
7.雨天、雷雨天及六级以上大风不得进行搭设或拆除脚手架，应采取加固等措施，保证架体安全。
8.夜间不得进行脚手架的搭设（拆除），夜间使用脚手架必须经过技术人员同意，同时其有足够的照明。
9.搭设（拆除）脚手架应严格遵守有关安全管理制度及施工方案，不倒顺序施工，不野蛮指挥。
4、外墙脚手架内力计算
4.1整体脚手架的计算如下：
采用Φ48×
3.5钢管
脚手架排距Lb＝1.0m，脚手架用于结构建筑，要求两层同时作业，地面粗糙度C类，基本风压0.6KN/mm2.。
立网网目规格2000目/m2，安全网自重0.0024KN/M2.。
3.1.1搭设尺寸设计
试选搭设尺寸：
步距h＝1.8m，柱距L＝1.5-1.8M，连墙件竖向间距H＝2.7M，水平间距L1＝5-6m。
3.1.2纵向、横向水平计算
当排距Lb＝1.00m，施工均荷载Qk＝3.0KN/m2，柱距L＝1.5-1.8m时，均在手册允许范围，纵、横水平杆的抗弯刚度，抗弯强度及扣件的抗滑移均满足要求，故不需进行计算。
3.1.3立柱稳定验算
验算部位应根据风荷载产生弯曲压应力大小分析确定，故先计算风荷载产生的压应力。
1）σω计算
立网封闭的挡风系数及风荷体型系数参照《建筑结构荷载规范》近似计算得：
ξ＝0.077，根据lb/h＝1.0，查表得η＝1.0
ωs＝1.2ξ（1+η）＝1.2×
0.077×
1.6＝0.184
2）立网传给立柱的风荷载标准值计算
风压高度系数，查表得：
当H＝64.9m时，μz＝1.076
H＝5M时，μz＝0.54，（按地面粗糙度C类取值）
先按μz＝1.076计算风荷载
ωk＝0.7μzμsωs=0.7×
1.076×
0.1478×
0.6＝0.083KN/M2
（ω0为福州地区基本风压ω0＝0.6KN/M2）
作用于立柱的风荷载标准值
Qwk=ωk×
L＝0.083×
1.8＝0.15KN/M
风荷载产生的弯距
Mw=（1.4×
Qwk×
h2）/10＝（1.4×
0.15×
1.82）/10＝0.068KN·
M
在37.6m高度处立柱段风荷载产生弯曲压应力
σω＝Mw/W=（0.068×
106）/（5.08×
103）＝13.39N/MM2<
[F]=205N/MM2
在5M高度处立柱段风荷载产生弯曲压应力
σω＝13.39×
（5.08/1.076）＝6.72N/MM2<
以上计算说明，风荷产生的压应力在顶部处稍大，在下部处较小。
但在下部处脚手架结构自重产生的轴压应力接近最大，所以仍应验算底层立柱段的稳定性。
2）底层立柱段的轴心压力
NGK=H×
gk=21.6×
0.134＝2.89KN
根据脚手架施工层及施工层以上、下均需铺设脚手板，则共铺脚手板三层，待三层脚手板产生的轴心压力值为：
NQIK=1.46KN
脚手架防护材料产生轴心压力
NQ2K=0.273+0.0024×
1.8×
21.6＝0.37KN
结构用途脚手架，二层同时作业施工均布荷载。
QK=2×
3.0＝6.0KN/M2查表得施工荷载产生轴心压力NQ3K=7.2KN/M2
NQIK=1.46+0.37+7.2＝9.03KN
轴心压力设计值N=（1.2/0.86）×
0.375+1.4×
9.03＝17.9KN
立网封闭时，立柱稳定性应满足下式N/ΦA+MW/W≤AΦ（fc-σω）
采用Φ45×
3.5钢管Lb＝1.00h1=2.6m（2步距）L1=5.4m（3跨距）时，
立杆截面积A=4.89CM2
回转半径I＝1.58cmfc=1.80n/mm2
立柱长细比λ＝μ×
h/I＝1.5×
180/1.58＝171
查表得稳定性系数Φ＝0.243
ΦA×
（fc-σω）＝0.243×
4.89×
102×
（180-6.72）0.001＝20.6KN
因为N＝17.9<
（fc-σω）＝20.6KN
4）搭设高度计算
Hd=ΦA×
（fc-σω）-1.4ΣNQIK/（1.2gk）
=[0.243×
（180-6.72）-1.4×
9.03×
103]/（1.2×
0.134）
＝42.5M
根据Hd=42.5M查表4-43
得K＝0.8+〔（0.833-0.8）/10〕×
1＝0.803
H＝42.5×
0.803＝34M所以满足高度要求
21步作整体落地式钢管脚手架，余下9步作悬挑架。
4.2悬挑脚手架计算
余下九步每3步作外悬挑脚手架设置，计算时取5步进行计算如下：
步距h=1.8m，脚手架搭设高度H=9m。
1、荷载计算：
（1）脚手架结构自重标准值NG1K：
查规范附录A表A-1得每立杆结构自重标准值为0.134KN/m
NG1K=0.1337×
9=1.20KN
构配件自重标准值产生的轴力NG2K；
按设置两道竹扁、栏杆和挡脚板，剪刀撑按每五根立杆设一道并连续设置，其中竹餠自重为0.05KN/m2，挡脚板自重为0.14KN/m2，钢管自重为0.0384KN/m2。
NG2K外=1.05×
0.05×
2+0.0384×
5
+0.14×
5+0.003×
5+0.0384
x2
=1.94KN
NG2K内=1.05×
0.5×
=0.44KN
施工活荷载标准值产生轴力NQK；
施工荷载为2KN/m²
NQK=2×
1.05×
0.5=1.58KN
（2）脚手架立杆轴向力设计值N:
不组合风荷载时:
内立杆N1=1.2×
（0.44+1.20）+1.4×
1.58=4.4KN
外立杆N2=1.2×
（1.94+1.20）+1.4×
1.58=5.98KN
组合风荷载时:
0.85×
1.58=3.85KN
1.58=5.65KN
2.悬挑杆件的强度、挠度和锚固悬挑钢管的受力为一端固定一端简支，如图，由于脚手架属临时结构，按《建筑结构荷载规范》的规定，其荷载设计值应乘以0.9的折减系数。
0.9MA=-N1ab/2l（l+a/l）
=-4.18×
0.2×
1.05/2×
1.25×
（1+1.05/1.25）
=0.58KN.m
0.9MB=N1ab²
/2l²
（3-b/l）
=4.18×
0.2²
/2×
1.05²
×
（3-0.2/1.25）
=0.20KN.m
强度σmax=Mmax/W=0.58×
106/5.08×
10³
=114.17N
挠度f=N1b2/96EI（9a-2b）
103×
（0.2×
103）2/96×
2.06×
105×
12.19×
104
（9×
103-2×
103）
=0.63mm<
l/400=1.25×
103/400=3.13mm
3.钢筋环锚固，采用Φ10钢筋制作，埋入机工内不小于100M，锚固长度不小于250mm，施工荷载按每2根悬挑钢管1个集中荷载1.5KN考虑：
F=1.5×
1.2/1.1=0.8KN<
fr.As=16KN
4.扣件的抗滑力：
作用在斜撑杆前市旋转扣件的轴向力：
不组合风荷载：
S=4.18×
0.2+5.98×
1.25/1.25×
2.8/
=7.28KN<
Rc=8.0KN
S=3.85×
0.2+5.65×
=6.86KN<
5.斜撑杆的稳定性：
a）由风荷载设计值产生的斜撑弯距Mw：
作用于斜撑水平风荷载标准值Wk：
密目网挡风系数为Ψ网=0.5，架体的挡风系数为Ψ架=0.083
∴密目网全封闭脚手架的挡风系数：
ψ=ψ网+ψ架=0.5+0.083=0.583
查规范表4.2.4得脚手架的风荷载体型系数
μs=1.3ψ=1.3×
0.583=0.76
查规范表风压高度变化系数μz=1.11（H=30m、C类地表）
则Wk=0.7μz•μs•Wo
=0.7×
1.11×
0.583×
0.6
=0.27KN/m
Mw=0.85×
1.4×
WkKah2/10
=0.85×
1.82/10
=0.40KN/m
在30m处斜杆受风荷载产生弯曲压应力：
查表得截面模量W=5.08cm3
σw=Mw/W=0.40×
103=78.74N/mm2
b）为减小斜杆长细比，提高受压、弯稳定性能，在其中部拉一道水平杆与一道腹杆，构造如剖面图：
1）λ=Kμh/I=1.15×
1.5×
1.56×
102/1.58=171<
[λ]=210
∴查规范表C得斜撑稳定系数ψ=0.2427
不组合风荷载
σ=N/ψA=7.28×
103/0.2427×
489=61.34N/mm2
组合风荷载
σ=N/Ψa=Mw/W=6.86×
489+78.74=136.54N/mm2<
[f]=205N/mm2
∴该悬挑架符合要求。
6.连墙件计算：
本工程在福州城区，连墙点采用钢管预埋件与主体结构拉结，连墙点的布置采用每层三跨，其中风压值Wo=0.6KN/m2
a）作用于脚手架83m立杆段的水平风荷载标准值WK：
密目网挡风系数：
ψ网=0.5
密目网全封闭脚手架的挡风系数：
查规范表A-3得架体的挡风系数为0.083
查规范表4.2.4得脚手架的风荷载体型系数μs
查规范表得风压高度变化系数μz=1.11（H=83、C类地表）
则Wk=0.7μz·
μs·
Wo
0.76×
=0.35KN/m2
b）由风荷载产生的连墙件的轴向力设计值Nt:
Ntw=1.4•Wk•Aw=1.4×
0.35×
2.8×
5.4=7.4KN
Nt=Ntw=N0=7.4+5=12.4KN<
2RC=16.0KN/个
RC┄抗滑力设计值
经以上验算，此挑扣件钢管架符合设计要求。
脚手架的结构图如下:
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