滴道盛和煤矿立井付井改Word下载.docx
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围抱角：
1800
衬垫磨擦系数：
0.25
6、提升系统
HO＝26mH＝714mHh＝26m
（二）、提升机安全系数验算
1、钢丝绳安全系统验算
经常作业中，以提矸作业载荷最重，计算一次提矸量；
Q＝2rq·
V=2×
1.5×
1.2=3.6t
式中：
rq—矸石比重1.5t/m
V—矿车容积1.2m3
《煤矿安全规程》规定，摩擦式提升机的安全系数如下：
升降物料时安全系数
ma≥8.2-0.0005H
ma≥7.84
安全系数校验
式中Qq——全部钢丝绳破断力总和，419.14KN（实测）；
m——有效载荷，3600+1532＝5132Kg；
mz——提升容器质量，6800Kg；
qk——每米长度重量，2.15㎏／m。
提升人员时安全系数
ma≥9.2-0.0005H
ma≥8.84
M人——有效载荷，按每层罐载乘23人每人按80Kg）
2×
23×
80＝3680kg
mz——提升容器质量，6800Kg；
因此，所用钢丝绳符合《煤矿安全规程》规定，可用使用
2、最大静张力验算
（1）根据矿井实际提升情况计算最大静张力Fjm
最大静张力（重载侧的静张力）
=180
轻载侧的静张力
（2）验算Fjm≤[Fjm]
其中［Fjm］----提升机设计许用最大静张力（查提升机规格表）,204kN。
Fjm=180KN＜[Fjm]=204KN合格。
3、衬垫的压力验算
提升钢丝绳作用在主导轮衬垫上的压力
＝（180+143.41）/（4×
18.5×
2.3）＝1.9Mpa
衬垫摩擦系数
摩擦系数μ≥0.25许用比压2.0—2.5
4、电动机功率
FCＶm
Ｐ＝-----------------
102η1
＝5274.8×
6.5/102×
0.85
＝395.5kw＞500kw
合格
式中P——提升电动机估算功率，KW；
Vm——提升机最大提升速度，6.5m/s；
η1—减速器效率，取0.85
5、过卷距离计算：
V0=9.2/sAc=g=9.8t=0.6
S=V02/2Ac×
t
=9.22/2×
9.8+9.2×
0.6＝9.92m
（三）、制动力矩
1、最大静张力差（没有加配重空矿车）
Fcmax＝G+（n2q－n1p）H
＝2（1800＋766）＋（2×
4.4－4×
2.15）×
714
＝5274.8kg
验算Fcmax=5274.8＜［Fcmax］=6000kg
其中［Fcmax］---提升机设计许用最大静张力差（查提升机规格表）,6000kg。
2、静力矩
Mj＝Fcmax·
D/2
＝5274.8×
1.85/2
＝4879.2kg
3、制动力矩
Mz＝K·
Mj＝3×
4879.2＝14637.6kg·
（四）、驱动器的调整及液压站工作油压
1、驱动器的负荷
0.55Mz
Qz＝———————————————————
2·
I·
ƒu·
Rz·
η
0.55×
14637.6
＝———————————————
9.14×
0.35×
1×
0.95
＝1324.5kg
式中I—制动系统杠杆比
1650900
I＝———×
———＝9.14
650250
2、单片弹簧压缩量
C·
he
h＝QZ·
————
Pƒ
0.3×
4
＝1324.5×
———————
1414.6
＝1.12mm
3、驱动器弹簧组的预压缩量
每组驱动中装Ф140碟形弹簧72片，3个15mm厚的间隔，则弹簧组的自由高度为
72×
9＋3×
15＝693mm
预压缩量：
693－1.12×
72＝612.36取610mm
4、松闸时油缸的行程
ζ＝2I·
△ζmax×
φ
＝2×
2.5×
1.35＝61.7mm
则松闸时单片弹簧的压缩量为：
hˊ＝61.7/72＋1.12＝1.98mm
5、松闸时驱动器的负荷
hˊ·
Pƒ/
Qmax＝———————
C·
h0
2117
＝1.98×
——————＝2095.8kg
0.5×
6、液压站的工作油压
Qmax2095.8
P＝———————＝————————＝48.96kg/cm2
Л/4·
d2·
ηЛ/4×
82×
（五）、防滑条件的计算
1、重载侧钢丝绳的静张力
1）井口时
F1j＝G＋GZ＋npH0＋nˊq（H＋Hh）
＝2（1800＋766）＋6800＋4×
2.15×
26＋2×
4.4（714＋26）
＝18685.2kg
2）井底时
Fˊ1j＝G＋GZ＋np（H0＋H）＋nˊqHh
2.15（26＋714）＋2×
4.4×
26
＝18534.6kg
2、轻载侧钢丝绳的静张力
1）井底时
Fˊ2j＝GZ＋np（H0＋H）＋nˊqHh
＝6800＋2×
766＋4×
＝14924.8kg
2）井口时
Fˊ2j＝GZ＋npH0＋nˊq（H＋Hh）
＝15067.6kg
3、提升重载时，减速过程的防滑条件
1）井底时
kˊjeµ
a－1
aˊ1x＝g—————
a＋1
1.329×
e0.25Л-1
＝9.8×
———————＝3.66m/s2
e0.25Л＋1
Fˊ1j18534.6
kˊj＝———＝——————＝1.23
Fˊ2j15067.6
kjeµ
a1x＝g—————
1.351e0.25Л-1
＝9.8———————＝3.65m/s2
1.351e0.25Л＋1
F1j18685.2
kj＝———＝——————＝1.25
F2j14924.8
4、下放重载时，减速过程的防滑条件
eµ
a－kj
a2x＝g—————
a＋kj
e0.25Л-1.351
＝9.8———————＝2.32m/s2
e0.25Л＋1.351
2）井底时
a－kˊj
aˊ2x＝g—————
a＋kˊj
e0.25Л-1.329
＝9.8———————＝2.4m/s2
e0.25Л＋1.329
5、防滑验算
1）静防滑验算
σj=Fjm2（eµ
а-1）/Fjm1-Fjm2=180（2.19-1）/36.59=5.8
σ1=1.75﹤σj=5.8
式中：
Fjm1、Fjm2----重载侧和轻载侧钢丝绳静张力，
µ
----计算摩擦因数0.25
а----围抱角180°
σ1—设计值1.75
σj—实测值4.7
2）动防滑验算
（1）提升重载时，加速段的防滑验算
σd=（Fjm2-m2a1）（eµ
а-1）/（Fjm1-Fjm2）+（m1+m2）a1
=（180-14.63×
0.51）（2.19-1）/（180-143.41）+（18.36+14.63）×
0.51
=3.84
σd=3.84﹥σ2=1.25
a1—实测加速度0.51m/s2
Fjm1、Fjm2----重载侧和轻载侧钢丝绳静张力
m1=Fjm1/g=18.36t
m2=Fjm2/g=14.63t
σ2—设计值。
（2）提升重载时，减速段的防滑验算
σd=（Fjm2+m2a2）（eµ
а-1）/（Fjm1-Fjm2）-（m1+m2）a2
σd=3.8﹥σ2=1.25
式中，a2----实测减速度，0.1m/s2。
其余同上。
（六）、提升系统总变位质量Σm计算
1）电动机的变位质量
[GDъ]d·
i2
Ga＝———————
D2
400×
7.352
＝—————————
1.852
＝6313.8kg
2）提升系统的变位重量
G＝G＋2Gz＋npL1＋nˊqL2＋Gj＋Gd
＝2（1800＋766）＋2×
6800＋4×
800＋2×
800＋7470＋6313.8
＝46435.8
3）变位质量
ΣM＝G/g＝46435.8/9.8＝4738.3kg·
s2/m
（七）、提升系统安全制动时的制动减速度
1、上提重载时
MZ＋Mj
a1＝———————
m·
R
14637.6＋4879.2
＝—————————＝4.3m/s2
4879.2×
0.925
2、下放重载时
MZ－Mj
a2＝———————
14637.6－4879.2
＝—————————＝2.15m/s2
根据制动力矩的倍数n＝3，提升设备重量特性系数ν＝Q/m＝2×
（1800+766）/4879.2＝1.05，提升重量系数ν＝0.75~1.25时，安全制动满足防滑条件。
（八）副井提升机提升能力的计算
A—副井提升能力万t/a；
R—出矸率15%；
—每次提矸石重量3.6t/次；
—提矸一次循环时间180s；
M—吨材料比重17%；
—每次提材料重量2.4t；
—每次提升材料循环时间180s/次；
D—提其他材料次数5次；
—下其他材料每次循环时间180s/次；
—每班上下人的总时间2400s/班。
5×
3600-2400-5×
180
A=330×
3----------------------------------
104（0.17/3.6×
180+0.15/2.4×
180）
=73.7万t/a
结论：
改造前提升机通过计算；
1、钢丝绳安全系数验算
提矸时ma＝9.16≥8.2-0.0005H合格
提人时ma＝9.95≥9.2-0.0005H合格
2、钢丝绳最大静张力验算Fjm≤[Fjm]
Fjm=180KN＞[Fjm]=204KN合格
3、衬垫压力验算Ρ＝1.9Mpa
摩擦系数μ≥0.25在许用比压2.0—2.5范围内，合格
4、电动机功率验算，所得功率为395.5kw＜500kw，
5、改造前提升机提升能力为73.7万t/a
二、改造后提升机型号为JKM1.85×
6,使用罐笼为双层单车罐笼，矿车为1.7m3,载重2.55吨;
6
2.5m
300KN
90KN
800KW转速：
700转/分
23-6△（30）单位重量：
6根长度：
6.5kg/m
2550kg
根据要求，将提升机首绳由4根改为6根，提升系统为等重尾绳，要计算时要把2根尾绳重量等同6根首绳重量计算；
首绳重量6×
740＝9546
尾绳重量2×
6.5×
740＝9546单重取6.5kg/m
1.7=5.1t
V—矿车容积1.7m3
式中Qq——全部钢丝绳破断力总和，430KN；
m——有效载荷，5100+1532＝6632Kg；
qk——每米长度重量，2.17㎏／m。
其中［Fjm］----提升机设计许用最大静张力（查提升机规格表）,300kN。
Fjm=225KN＜[Fjm]=300KN
＝（225+175.9）/（6×
2.3）＝1.57Mpa
合格
＝5180×
9.7×
/102×
＝579.5kw＜800kw
Vm——提升机最大提升速度，9.7m/s；
＝2（2550＋766）＋（2×
6.5－6×
＝6703.4kg
验算Fcmax=6703.4＜［Fcmax］=9000kg
其中［Fcmax］---提升机设计许用最大静张力差（查提升机规格表）,9000kg。
＝6703.4×
＝6200kg
6200＝18600kg·
1、绞车全部制动力距M=2N·
Rm·
n·
ƒ
N–盘形闸产生的正压力N=6300
ƒ-制动闸摩擦系数取0.35
n-制动闸副数n=8
Rm–制动闸平均摩擦半径Rm=1.25
M=2×
6300×
1.25×
8×
0.35
=44100
⑶安全系数验算：
M=M/mj
M-绞车全部制动力矩；
Mj-绞车实际静力矩；
m=44100/6200
=7.1
m﹥3可以
⑷最大工作油压的计算
液压站型号：
TE161B
最大输油量：
9升/分
油箱储油量：
490升
允许最高油温：
65C0
制动油牌号：
22井
Px=（S2/S1×
P1）＋C
Px-最大工作油压
S1-机器最大静张力9000
S2-实际最大静张力6200
P1-最大静张力差时油压值43.1
C-制动器内阻力
Kδmax/n＋R＋R`
C＝-------------------
A
K-盘形弹簧刚度4100
δmax–制动器最大间隙取2mm
n-盘形弹簧片数8片
R-盘形制动器在松闸时制动器运动部分返回弹簧的阻力取500kg
R`-活塞移动阻力取500kg
4100×
2/8＋500＋500
C＝-------------------
101
＝20
Px＝（6200/9000×
43.1）＋20
＝49.69kg/cm2
＝2（2550＋766）＋6800＋6×
6.5（714＋26）
＝23387.4kg
＝23316kg
766＋6×
＝18216kg
＝18287.4kg
1）井底时
1.27×
Fˊ1j23316
kˊj＝———＝——————＝1.27
Fˊ2j18287.4
1.28e0.25Л-1
1.28e0.25Л＋1
F1j23387.4
kj＝———＝——————＝1.28
F2j18216
e0.25Л-1.28
＝9.8———————＝2.57m/s2
e0.25Л＋1.28
e0.25Л-1.27
＝9.8———————＝2.6m/s2
e0.25Л＋1.27
＝2（2550＋766）＋2×
6800＋6×
＝54735.8
ΣM＝G/g＝54735.8/9.8＝5585.3kg·
18600＋6200
＝—————————＝3.55m/s2
5585.3×
1.25
18600－6200
＝—————————＝1.77m/s2
2550/5585.3＝0.91，提升重量系数ν＝0.75~1.25时，安全制动满足防滑条件。
（八）改造后副井提升机提升能力的计算
—每次提矸石重量5.1t/次；
—提矸一次循环时间150s；
—每次提材料重量3.4t；
—每次提升材料循环时间150s/次；
—下其他材料每次循环时间150s/次；
5×
150
104（0.17/5.1×
150+0.15/3.4×
150）
=131万t/a
改造后提升机为六根首绳，通过计算；
提矸时ma＝11.22≥8.2-0.0005H合格
提人时ma＝12.88≥9.2-0.0005H合格
Fjm=225KN＜[Fjm]=300KN
3、衬垫压力验算Ρ＝1.57Mpa
4、电动机功率验算，所得功率为579kw＜800kw，
5、最大静张力差验算
重载侧罐笼提矸时，空载侧不加配重空车时
Fcmax=6774.8＜［Fcmax］=9000kg
其中［Fcmax］提升机设计许用最大静张力差（查提升机规格表）,9000kg。
合格；
6、改造后提升系统提升能力为131万t/a
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