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木方截面宽度（mm）

木方截面高度（mm）

梁宽

梁高

1.2

1.5

0.8

1

80

100

0.95

2

0.6

0.9

1.1

0.90

0.85

0.80

3

0.70

0.75

1.4

0.65

0.60

1.65

4

150

一、梁截面B×

D=350mm×

1000mm，

梁支撑立杆的横距（跨度方向）l=1.20米，立杆的步距h=1.50米梁底增加1道承重立杆。

图1梁模板支撑架立面简图

采用的钢管类型为Φ48×

3.50。

一、梁底支撑的计算

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.荷载的计算：

（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）：

q1=25.000×

1.000×

1.200=30.000kN/m；

（2）模板的自重线荷载（kN/m）：

q2=0.350×

1.200×

（2×

1.000+0.350）/0.350=2.820kN/m；

（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）：

经计算得到，活荷载标准值P1=（1.000+2.000）×

0.350×

1.200=1.260kN；

2.方木楞的支撑力计算

均布荷载q=1.2×

30.000+1.2×

2.820=39.384kN/m；

集中荷载P=1.4×

1.260=1.764kN；

方木计算简图

经过计算得到从左到右各方木传递集中力[即支座力]分别为：

N1=2.639kN；

N2=10.371kN；

N3=2.639kN；

方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=8.000×

10.000×

10.000/6=133.33cm3；

I=8.000×

10.000/12=666.67cm4；

方木强度计算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=10.371/1.200=8.642kN/m；

最大弯距M=0.1ql2=0.1×

8.642×

1.200=1.244kN.m；

截面应力σ=M/W=1.244×

106/133333.3=9.334N/mm2；

方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

方木抗剪计算：

最大剪力的计算公式如下:

Q=0.6ql

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<

[T]

其中最大剪力:

Q=0.6×

1.200=6.222kN；

截面抗剪强度计算值T=3×

6222.465/（2×

80.000×

100.000）=1.167N/mm2；

截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2；

方木的抗剪强度计算满足要求!

方木挠度计算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

最大变形V=0.677×

7.202×

1200.0004/（100×

9500.000×

666.667×

103）=1.596mm；

木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!

3.支撑钢管的强度计算

支撑钢管按照连续梁的计算如下

计算简图（kN）

支撑钢管变形图（kN.m）

支撑钢管弯矩图（kN.m）

经过连续梁的计算得到：

支座反力RA=RB=0.301kN中间支座最大反力Rmax=14.269；

最大弯矩Mmax=0.341kN.m；

最大变形Vmax=0.124mm；

截面应力σ=0.341×

106/5080.0=67.218N/mm2；

支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

二、梁底纵向钢管计算

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

三、扣件抗滑移的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.000kN；

　　R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=14.269kN；

R<

16kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，

双扣件承载力设计值取16kN。

四、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式

其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力：

N1=14.269kN；

脚手架钢管的自重：

N2=1.2×

0.129×

5.600=0.868kN；

N=14.269+0.868=15.137kN；

φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；

i--计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.58；

A--立杆净截面面积（cm2）：

A=4.89；

W--立杆净截面抵抗矩（cm3）：

W=5.08；

σ--钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；

[f]--钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205.00N/mm2；

lo--计算长度（m）；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式

（1）或

（2）计算

lo=k1uh

（1）

lo=（h+2a）

（2）

k1--计算长度附加系数，按照表1取值为：

1.167；

u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.730；

a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：

a=0.300m；

公式

（1）的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1uh=1.167×

1.730×

1.500=3.028m；

Lo/i=3028.365/15.800=192.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.195；

钢管立杆受压强度计算值；

σ=15136.959/（0.195×

489.000）=158.743N/mm2；

立杆稳定性计算σ=158.743N/mm2小于[f]=205.00满足要求！

立杆计算长度Lo=h+2a=1.500+0.300×

2=2.100m；

Lo/i=2100.000/15.800=133.000；

公式

（2）的计算结果：

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.381；

σ=15136.959/（0.381×

489.000）=81.247N/mm2；

立杆稳定性计算σ=81.247N/mm2小于[f]=205.00满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算

lo=k1k2（h+2a）（3）

k2--计算长度附加系数，h+2a=2.100按照表2取值1.006；

公式（3）的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1k2（h+2a）=1.167×

1.006×

（1.500+0.300×

2）=2.465m；

Lo/i=2465.404/15.800=156.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.287；

σ=15136.959/（0.287×

489.000）=107.857N/mm2；

立杆稳定性计算σ=107.857N/mm2小于[f]=205.00满足要求！

二、梁截面B×

D=400mm×

1200mm，

梁支撑立杆的横距（跨度方向）l=0.95米，立杆的步距h=1.5，梁底增加1道承重立杆。

0.950=28.500kN/m；

0.950×

1.200+0.400）/0.400=2.327kN/m；

0.400×

0.950=1.140kN；

28.500+1.2×

2.327=36.993kN/m；

1.140=1.596kN；

N1=2.817kN；

N2=10.838kN；

N3=2.817kN；

均布荷载q=10.838/0.950=11.409kN/m；

11.409×

0.950=1.030kN.m；

截面应力σ=M/W=1.030×

106/133333.3=7.722N/mm2；

0.950=6.503kN；

6503.019/（2×

100.000）=1.219N/mm2；

9.507×

950.0004/（100×

103）=0.828mm；

木方的最大挠度小于950.0/250,满足要求!

支座反力RA=RB=0.519kN中间支座最大反力Rmax=14.623；

最大弯矩Mmax=0.356kN.m；

最大变形Vmax=0.136mm；

截面应力σ=0.356×

106/5080.0=70.087N/mm2；

计算中R取最大支座反力，R=14.623kN；

N1=14.623kN；

N=14.623+0.868=15.491kN；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式

（1）或

（2）计算

u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.700；

1.700×

1.500=2.976m；

Lo/i=2975.850/15.800=188.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.203；

σ=15490.566/（0.203×

489.000）=156.050N/mm2；

立杆稳定性计算σ=156.050N/mm2小于[f]=205.00满足要求！

σ=15490.566/（0.381×

489.000）=83.144N/mm2；

立杆稳定性计算σ=83.144N/mm2小于[f]=205.00满足要求！

σ=15490.566/（0.287×

489.000）=110.376N/mm2；

立杆稳定性计算σ=110.376N/mm2小于[f]=205.00满足要求！

三、梁截面B×

2200mm，

梁支撑立杆的横距（跨度方向）l=0.80米，立杆的步距h=1.50米。

梁底增加2道承重立杆。

2.200×

0.800=44.000kN/m；

0.800×

2.200+0.400）/0.400=3.360kN/m；

0.800=0.960kN；

44.000+1.2×

3.360=56.832kN/m；

0.960=1.344kN；

N1=2.924kN；

N2=8.980kN；

N3=9.231kN；

N4=2.924kN；

方木按照简支梁计算。

均布荷载q=9.231/0.800=11.539kN/m；

11.539×

0.800=0.739kN.m；

截面应力σ=M/W=0.739×

106/133333.3=5.539N/mm2；

0.800=5.539kN；

5538.795/（2×

100.000）=1.039N/mm2；

9.616×

800.0004/（100×

103）=0.421mm；

木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!

支座反力RA=RB=0.748kN中间支座最大反力Rmax=14.502；

最大弯矩Mmax=0.322kN.m；

最大变形Vmax=0.070mm；

截面应力σ=0.322×

106/5080.0=63.394N/mm2；

计算中R取最大支座反力，R=14.502kN；

N1=14.502kN；

N=14.502+0.868=15.370kN；

A