梁模板计算书2文档格式.docx
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施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算支架立柱及其他支承结构构件时（kN/m2）
1
振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k（kN/m2）
对水平面模板取值
2
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
非自定义:
0.22
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
4.3模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁板立柱共用（A）
梁跨度方向立柱间距la（mm）
500
梁两侧立柱间距lb（mm）
800
步距h（mm）
1500
新浇混凝土楼板立柱间距l'
a（mm）、l'
b（mm）
1000、1000
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）
400
梁底增加立柱根数
梁底增加立柱布置方式
按混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）
梁底支撑小梁根数
梁底支撑小梁一端悬挑长度（mm）
250
设计简图如下：
平面图
立面图
4.4面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
取单位宽度1000mm，按简支梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×
15×
15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×
15/12＝281250mm4
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×
h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×
h）+1.4×
0.7Q1k]×
b=0.9max[1.2×
（0.1+（24+1.5）×
0.7）+1.4×
2，1.35×
0.7×
2]×
1＝23.57kN/m
q2＝（G1k+（G2k+G3k）×
h）×
b=[0.1+（24+1.5）×
0.7]×
1＝17.95kN/m
a、强度验算
Mmax＝q1l2/8＝23.57×
0.252/8＝0.18kN·
m
σ＝Mmax/W＝0.18×
106/37500＝4.91N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
b、挠度验算
νmax＝5qL4/（384EI）=5×
17.95×
2504/（384×
10000×
281250）＝0.325mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm
c、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
R1=R2=0.5q1l=0.5×
23.57×
0.25＝2.95kN
标准值（正常使用极限状态）
R1'
=R2'
=0.5q2l=0.5×
0.25＝2.24kN
4.5小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
50×
100
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面抵抗矩W（cm3）
83.33
小梁截面惯性矩I（cm4）
416.67
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝max{2.95+0.9×
1.35×
[（0.3-0.1）×
0.25/2+0.5×
（0.7-0.12）]+0.9max[1.2×
（0.5+（24+1.1）×
0.12）+1.4×
1，1.35×
1]×
max[0.4-0.25/2，（0.8-0.4）-0.25/2]/2×
1，2.95+0.9×
（0.3-0.1）×
0.25/2}=4.04kN/m
q2＝max[2.24+（0.3-0.1）×
（0.7-0.12）+（0.5+（24+1.1）×
0.12）×
1，2.24+（0.3-0.1）×
0.25/2]＝3.04kN/m
a、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×
4.04×
0.52，0.5×
0.252]＝0.13kN·
σ＝Mmax/W＝0.13×
106/83330＝1.51N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
b、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×
0.5，4.04×
0.25]＝1.225kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×
1.225×
1000/（2×
100）＝0.37N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
c、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/（100EI）＝0.632×
3.04×
5004/（100×
9350×
4166700）＝0.03mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm
ν2＝q2l24/（8EI）＝3.04×
2504/（8×
4166700）＝0.04mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm
d、支座反力计算
梁头处（即梁底支撑小梁悬挑段根部）
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×
0.5，0.393×
0.5+4.04×
0.25]＝2.31kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R2＝2.31kN
正常使用极限状态
R'
max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×
0.5+3.04×
0.25]＝1.74kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'
1＝R'
2＝1.74kN
4.6主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×
3
可调托座内主梁根数
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.78
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.49
主梁自重忽略不计，计算简图如下：
主梁弯矩图（kN·
m）
σ＝Mmax/W＝0.167×
106/4490＝37.2N/mm2≤[f]=205N/mm2
主梁剪力图（kN）
Vmax＝2.011kN
τmax＝2Vmax/A=2×
2.011×
1000/424＝9.49N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
主梁变形图（mm）
νmax＝0.03mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm
d、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R3]＝0.3kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·
m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.3kN≤8kN
4.7立柱验算
立杆稳定性计算依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
剪刀撑设置
普通型
立杆顶部步距hd（mm）
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（mm）
200
顶部立杆计算长度系数μ1
1.386
非顶部立杆计算长度系数μ2
1.755
钢管类型
立柱截面面积A（mm2）
424
回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
抗压强度设计值f（N/mm2）
长细比验算
顶部立杆段：
l01=kμ1（hd+2a）=1×
1.386×
（1500+2×
200）=2633.4mm
非顶部立杆段：
l02=kμ2h=1×
1.755×
1500=2632.5mm
λ=l0/i=2633.4/15.9=165.62≤[λ]=210
长细比满足要求！
a、风荷载计算
Mw＝0.92×
1.4×
ωk×
la×
h2/10＝0.92×
0.22×
0.5×
1.52/10＝0.03kN·
b、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：
1）面板验算
q1＝0.9×
[1.2×
0.7）+0.9×
1＝21.65kN/m
2）小梁验算
q1＝max{2.71+（0.3-0.1）×
0.25/2+0.9×
0.12）+0.9×
1，2.71+（0.3-0.1）×
0.25/2}=3.41kN/m
同上四～六计算过程，可得：
R1＝0.25kN，R2＝3.4kN，R3＝0.25kN
l01=kμ1（hd+2a）=1.115×
200）=2936.241mm
λ1＝l01/i＝2936.241/15.9＝184.669，查表得，φ1＝0.211
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[0.25+0.9×
（1+0.4-0.25/2）/2×
1，3.4，0.25+0.9×
（1+0.8-0.4-0.25/2）/2×
1]+0.03/0.8＝3.47kN
f＝N/（φA）+Mw/W＝3466.07/（0.21×
424）+0.03×
106/4490＝44.99N/mm2≤[f]＝205N/mm2
l02=kμ2h=1.115×
1500=2935.237mm
λ2＝l02/i＝2935.237/15.9＝184.606，查表得，φ2＝0.211
（0.75+（24+1.1）×
1]+0.03/0.8＝3.64kN
f＝N/（φA）+Mw/W＝3635.27/（0.21×
106/4490＝46.88N/mm2≤[f]＝205N/mm2
4.8可调托座验算
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
由"
主梁验算"
一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]×
1＝4.02kN≤[N]＝30kN
4.9立柱地基基础计算
地基土类型
粘性土
地基承载力设计值fak（kPa）
140
立柱垫木地基土承载力折减系数mf
垫板底面面积A（m2）
0.15
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/（mfA）＝3.64/（1×
0.15）＝24.24kPa≤fak＝140kPa
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