人行梯笼专项施工方案Word格式文档下载.docx
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2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。
3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。
4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；
5、综合以上几点，人行梯笼，还必须符合《建筑施工安全检查标准》要求，要符合市文明标化工地的有关标准。
6结合以上人行梯笼设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验,决定采用以下1种人行梯笼方案：
选用规格为（3600X1700X2500）箱式深基坑施工行人安全B型梯笼。
第三节安装方案
1、施工前的准备工作：
1.1梯笼安装前应对安装人员进行安全技术的培训。
对质量及安全防护要求详细交底。
1.2安装班组人员要有明确的分工，确定指挥人员，设置安全警戒区，挂设安全标志，并派监护人员排除作业障碍。
1.3根据设计建筑基坑深度核对安装高度。
1.4安装作业前检查的内容包括：
1.4.1箱式笼体的成套性和完好性；
1.4.2提升机构是否完整良好；
1.4.3基础位置和做法是否符合要求；
144附墙架连接埋件的位置是否正确和埋设牢靠；
1.4.5必备的各种安全装置是否具备和性能是否可靠。
2、梯笼安装：
2.1基础
2.1.1在施工现场选择合理的安装位置，对梯笼的安装基础进行处理，开挖基础并夯实找平。
2.1.2在经夯实的基础的基础上铺设一层50厚木方，铺设面积为4100X2500
2.1.3基础四周不得有积水现象，必要时在基础四周开挖排水沟。
2.2、安装程序
2.2.1安装人行出口标准节。
2.2.1.1将出口标准节吊装在木方垫层上（出口向外），校准好水平，保证出口标准节安装好后的垂直度在千分之一之内。
2.2.1.2安装第一道水平拉结杆，采用M12*160化学锚栓固定在地下连续墙上。
2.2.1.3以脚手管或角钢等金属材料，夯入地内2500mm深，并用导线与架体紧密连接。
2.2.2、安装标准节
2.2.2.1对标准节固定螺孔进行清理，确保螺孔与螺栓直径相配。
2.2.2.2采用10t以上吊机进行吊装，吊装时注意标准节内踏步走向要与出口节踏步走向一致，标准节吊装就位后安装螺栓并使螺栓呈现放松状态，以利校正与安装，校正后紧固所有螺栓。
依次循环，直至完成。
2.2.2.3标准节超过三节是需增加一道水平拉结杆，采用M12*160化学锚栓固定在地下连续墙上。
2.2.3安装入口节
2.2.3.1入口节吊装时注意安全门开启方向。
2.2.3.2入口节吊装就位后安装螺栓并使螺栓呈现放松状态，以利校正与安装，校正后紧固所有螺栓。
2.2.3.3安装水平拉结杆，采用M12*160化学锚栓固定在地下连续墙上。
2.2.4安装入口通道
2.2.4.1入口通道与入口节门槛尽量保持水平
224.2入口通道采用50厚木方铺设，上面每500mm加设一道防滑条。
224.2入口通道安装完成后两边采用①48mm钢管搭设1.2m高防护栏杆。
梯笼使用过程中需随挖土深度进行加节，加节过程同安装程序。
第四节、安全与维护
5.1梯笼内需安装24v安全电源照明行灯。
5.2定期对梯笼连接螺栓进行维护，如发现松动及时进行紧固。
5.3定期对梯笼对垂直度进行测量，如发现倾斜及时进行校正。
第五节梯笼拆除安全技术措施
1、拆除前，全面检查拟拆梯笼，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。
作业计划一般包括：
拆除的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。
2、拆除时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。
3、拆除的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。
4、拆架程序应遵守由上而下，用吊机逐节吊除。
2、附着杆件采用8#槽钢，连墙件采用200x200x1（钢板，表面采用防腐处理，焊缝处除渣后刷无机富锌漆防腐。
3、后置锚栓为M12*160化学螺栓，拉力应满足11.00Kn。
4、基础底板砼浇捣完成且达到设计强度后，对梯笼进行移位。
安装位置应选在永久洞口处,待基坑主体完成后在进行拆除。
5、附着杆件安装位置及高度与现场结构相抵触时，应根据现场实际情况进行相应的调整。
第六节箱式梯笼计算书
施工现场必
JGJ59-99
箱式梯笼在工程上主要用于深基坑上下行人，各箱式笼体一般由厂家直接加工成型,须严格按照厂商说明书安装。
本计算书按照《建筑施工计算手册》（江正荣主编）、《建筑施工安全检查标准》（编制
一、荷载计算
1•梯笼自重力
梯笼自重力4.8kN/m;
梯笼的总自重Nq=4.8X15=72kN;
附墙架以上部分自重：
Nq1=4.8X（15-5）=48kN;
Nq2=4.8X（15-10）=24kN;
2•风荷载为q=0.719kN/m;
风荷载标准值应按照以下公式计算：
Wk=WoXpzXpsX3：
=0.45X1.42X0.48X0.70=0.21&
kN/m
其中W。
——基本风压（kN/m2）,按照《建筑结构荷载规范》（GBJ9）的规定；
采用：
W。
=0.45kN2;
址——风压高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GBJ9）的规定;
采用：
血=1.42;
低风荷载体型系数：
卩s=0.48;
仪一一高度Z处的风振系数，Bz=0.70;
风荷载的水平作用力：
q=WkXB=0.215X3.35=0.719kN/m;
其中Wk——风荷载水平压力，Wk=0.215kN/m2;
B一一风荷载作用宽度，架截面的对角线长度，B=3.35m；
经计算得到风荷载的水平作用力q=0.719kN/m;
二、梯笼计算
梯笼简图
1、基本假定：
为简化梯笼的计算，作如下一些基本假定：
（1）梯笼的节点近似地看作铰接；
（2）吊装时，与起吊重物同一侧的缆风绳都看作不受力;
（3）梯笼空间结构分解为平面结构进行计算。
2、风荷载作用下梯笼的约束力计算
附墙架对梯笼产生的水平力起到稳定梯笼的作用，在风荷载作用下，梯笼的计算简图如下：
弯矩图（附墙件）
剪力图（附墙件）
各附着由下到上的内力分别为：
R
（1）=1.029kN,M
（1）=0.643kN.m
R
（2）=7.329kN,M
（2）=9kN.m；
Rmax=7.329kN;
3、梯笼轴力计算
各附墙架与型钢梯笼连接点截面的轴向力计算：
经过计算得到由下到上各附墙架与梯笼接点处截面的轴向力分别为：
第1道H1=5m；
N1=G+Nqi+S=11+48+11.22=70.22kN;
第2道H2=10m；
N2=G+Nq2+S=11+24+11.22=46.22kN;
4、截面验算
（1）梯笼截面的力学特性：
梯笼的截面尺寸为1.7X3.6m；
主肢型钢采用4L100X10;
一个主肢的截面力学参数为：
zo=28.4cm,Ixo=lyo=179.51cm4,Ao=19.26cm2,h=284.68cm；
缀条型钢采用L100X10；
格构式型钢梯笼截面示意图
梯笼的y-y轴截面总惯性矩：
梯笼的x-x轴截面总惯性矩：
梯笼的yly1轴和x1-x1轴截面总惯性矩：
经过计算得到：
Ix=4X（179.51+19.26<
（360/2-28.4）2）=1771294.462crh;
Iy=4X（179.51+19.2X（170/2-28.4）2）=247520.302ch;
ly'
=lx'
=1/2X（1771294.462+247520.302=1009407.382crh;
计算中取梯笼的惯性矩为其中的最小值247520.302ch
2.梯笼的长细比计算：
梯笼的长细比计算公式：
其中H-梯笼的总高度，取15m；
I-梯笼的截面最小惯性矩，取247520.302cm；
Ao--一个主肢的截面面积，取19.26cm4。
经过计算得到入=26.463。
换算长细比计算公式：
其中A-梯笼横截面的毛截面面积，取4X19.26cm；
A1—梯笼横截面所截垂直于x-x轴或y-ytt的毛截面面积，取2X19.26cm2；
经过计算得到治28。
查表得©
=0.943
3.梯笼的整体稳定性计算：
梯笼在弯矩作用平面内的整体稳定性计算公式：
其中N--轴心压力的计算值（kN）;
A-梯笼横截面的毛截面面积，取77.04cn2；
卜轴心受压构件弯矩作用平面内的稳定系数，取©
=0.943;
险--等效弯矩系数,取1.0;
M--计算范围段最大偏心弯矩值（kN.m）；
W1--弯矩作用平面内，较大受压纤维的毛截面抵抗矩,
Wi=l/（a/2）=247520.302/（170/2）=2912.004cm3;
N'
ex---欧拉临界力，N'
ex=nEA/（1.10入;
ex=TtX2.06X5采077.04X1（11.1X26.46=20333052.848N
经过计算得到由上到下各附墙件与梯笼接点处截面的强度分别为
第1道H1=5m,N1=70.22kN,M1=0.643kN.m；
（T=70.22X3/10943X77.042）^1（0.0X0.643X106）/[2912.004X103X（1-0.943X70.22X
103/20333052.848）]=10N/mm2;
第1道附墙件处截面计算强度c=10N/m允许强度215N/mm2,满足要求！
第2道H2=10m,N2=46.22kN,M2=9kN.m;
c=46.22X3/10943X77.042）^1（0.0X9X106）/[2912.004X103X（1-0.943X46.22X
103/20333052.848）]=9N/mm2;
第2道附墙件处截面计算强度c=9N/m允许强度215N/mm2,满足要求！
三、附着计算
（一）、附墙架内力计算
梯笼四附着杆件的计算属于一次超静定问题，在外力N作用下求附着杆的内力,N取第二部分计算
所得的Rmax,N=7.329kN。
采用结构力学计算个杆件内力
计算简图：
方法的基本方程：
计算过程如下：
其中：
Ap为静定结构的位移；
「°
为X=1时各杆件的轴向力；
T为在外力N作用下时各杆件的轴向力；
h为为各杆件的长度。
考虑到各杆件的材料截面相同，在计算中将弹性模量与截面面积的积EA约去，可以得到:
各杆件的轴向力为：
以上的计算过程将B从0-36（度循环，解得每杆件的最大轴压力，最大轴拉力：
杆1的最大轴向拉力为:
1.50kN;
杆2的最大轴向拉力为：
11.62kN;
杆3的最大轴向拉力为：
杆4的最大轴向拉力为：
杆1的最大轴向压力为:
杆2的最大轴向压力为：
杆3的最大轴向压力为：
杆4的最大轴向压力为：
（二）、附墙架强度验算
1.杆件轴心受拉强度验算
验算公式：
其中（T—为杆件的受拉应力；
N---为杆件的最大轴向拉力，取N=11.62kN;
An---为杆件的截面面积，本工程选取的是8号槽钢；
查表可知An=1024.00mmf。
经计算，杆件的最大受拉应力（T=11.62丈/1024.00=11.35N/mm2;
最大拉应力c=151!
N/mm2不大于拉杆的允许拉应力215N/mm2,满足要求
2.杆件轴心受压强度验算
C=N/n<
Hf
其中C---为杆件的受压应力；
N---为杆件的轴向压力，杆1:
取N=1.50kN;
杆2:
取N=11.62kN;
查表可知An=1024.00mmt
入---杆件长细比，，由l/i的值确定；
杆1:
取入=5124.451/31.500=163；
杆2:
取入=1392.839/31.500=44；
卜--为杆件的受压稳定系数，是根据入查表计算得：
取©
=0.265杆2:
=0T8Z；
c=1.497交/100.265X1024.000）=5.516N/mm
匡=11.620X10（0.872X1024.000）=13.014N/mm
经计算，杆件的最大受压应力c=13.014N/mrf；
最大压应力13.014N/mm2小于允许应力215N/mm2,满足要求
四、梯笼基础验算
地基土类型：
夯实素土；
地基承载力标准值（kpa）:
80.00
梯笼基础底面面积（m2）:
6.12地基承载力调整系数：
1.00。
梯笼基础底面的平均压力应满足下式的要求：
P<
fg
地基承载力设计值：
fg=fgkXkc=80kpa；
其中，地基承载力标准值：
fgk=80kpa;
梯笼地基承载力调整系数：
kc=1;
梯笼基础底面的平均压力：
p=N/A=15.395kpa;
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：
N=G+Nq+S=11+72+11.22=94.22kN;
基础底面面积：
A=6.12mo
p=15.395<
fg=80kpa。
地基承载力满足要求！
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