盘扣满堂架计算书12m间距Word格式.docx
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木方0×
0mm，间距250mm，
木方剪切强度1.3N/mm，抗弯强度15.0N/mm，弹性模量9000.0N/mm
梁顶托采用双钢管φ48×
3.5mm。
23
模板自重0.30kN/m，混凝土钢筋自重25.10kN/m
倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m，施工均布荷载标准值2.50kN/m
图盘扣式楼板支撑架立面简图
图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元
4
钢管惯性矩计算采用I=π（D-d
44
）/64，抵抗距计算采用W=π（D-d
）/32D。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照简支梁计算。
静荷载标准值q1=25.100×
0.130×
1.200+0.300×
1.200=4.276kN/m
活荷载标准值q2=（2.000+2.500）×
1.200=5.400kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
3I=17.280cm4
W=28.800cm
（1）抗弯强度计算
f=M/W<
[f]
其中f——面板的抗弯强度计算值（N/mm2）；
M——面板的最大弯距（N.mm）；
W——面板的净截面抵抗矩；
2
[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm
；
M=0.125ql
其中q——荷载设计值（kN/m）；
经计算得到M=0.125×
（1.20×
4.276+1.40×
5.400）×
0.250×
0.250=0.099kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.099×
1000×
1000/28800=3.443N/mm
面板的抗弯强度验算f<
[f],满足要求!
（2）挠度计算
v=5ql
4/384EI<
[v]=l/400
面板最大挠度计算值v=5×
4.276×
250
4/（384×
10580×
172800）=0.119mm
面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!
二、支撑木方的计算
木方按照均布荷载计算。
1.荷载的计算
（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：
q11=25.100×
0.250=0.816kN/m
（2）模板的自重线荷载（kN/m）：
q12=0.300×
0.250=0.075kN/m
（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN/m）：
经计算得到，活荷载标准值q2=（2.500+2.000）×
0.250=1.125kN/m
静荷载q1=1.20×
0.816+1.20×
0.075=1.069kN/m
活荷载q2=1.40×
1.125=1.575kN/m
计算单元内的木方集中力为（1.575+1.069）×
1.200=3.173kN
2.木方的计算
按照简支梁计算，计算公式如下:
均布荷载q=P/l=3.173/1.200=2.644kN/m
最大弯矩M=0.125ql
2=0.125×
2.64×
1.20×
1.20=0.476kN.m
最大剪力Q=0.5ql=0.5×
1.200×
2.644=1.586kN
最大支座力N=1.0ql=1.0×
2.644=3.173kN
龙骨的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩W=42.15cm
3
截面惯性矩I=179.12cm
（1）龙骨抗弯强度计算
抗弯计算强度f=M/W=0.476×
10
6/42145.8=11.29N/mm2
龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm,满足要求!
（2）龙骨抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q=0.5ql
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<
[T]
截面抗剪强度计算值T=3×
1586.34/（2×
35.00×
85.00）=0.800N/mm
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm
龙骨的抗剪强度计算满足要求!
（3）龙骨挠度计算
挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，
均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度（即龙骨下小横杆间距）
得到q=0.891kN/m
最大变形v=5ql
4/384EI=5/3.84×
0.891×
1200.04/（100×
9000.00×
1791198.0）=1.492mm
龙骨的最大挠度小于1200.0/400（木方时取250）,满足要求!
三、托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
集中荷载取次龙骨的支座力P=3.173kN
均布荷载取托梁的自重q=0.092kN/m。
3.17kN3.17kN3.17kN3.17kN3.17kN3.17kN3.17kN3.17kN
3.17kN3.17kN3.17kN3.17kN3.17kN3.17kN3.17kN
3.180.09kN/m
AB
120012001200
托梁计算简图
1.869
1.506
托梁弯矩图（kN.m）
3.0.099
3.19
1.870
1.507
4.814.78
1.611.59
8.888.87
5.705.67
2.502.48
2.482.50
5.675.70
8.887.88
1.591.61
4.784.81
7.79.899
0.690.72
3.893.91
77.0.099
托梁剪力图（kN）
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
1.7kN1.07kN1.07kN1.07kN1.07kN1.07kN1.07kN1.07kN
1.7kN1.07kN1.07kN1.07kN1.07kN1.07kN1.07kN
1.80.09kN/m
托梁变形计算受力图
0.84
1.232
托梁变形图（mm）
经过计算得到最大弯矩M=1.869kN.m
经过计算得到最大支座F=16.871kN
经过计算得到最大变形V=1.232mm
顶托梁的截面力学参数为
截面抵抗矩W=10.16cm
截面惯性矩I=24.38cm
（1）顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度f=M/W=1.869×
6/10160.0=175.20N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm
2,满足要求!
（2）顶托梁挠度计算
最大变形v=1.232mm
顶托梁的最大挠度小于1200.0/400,满足要求!
四、立杆的稳定性计算荷载标准值
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
4.静荷载标准值包括以下内容：
（1）脚手架钢管的自重（kN）：
NG1=0.143×
2.800=0.401kN
钢管的自重计算参照《盘扣式规范》附录A。
（2）模板的自重（kN）：
NG2=0.300×
1.200=0.432kN
（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：
NG3=25.100×
1.200=4.699kN
经计算得到，静荷载标准值NG=（NG1+NG2）=5.532kN。
5.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值NQ=（2.500+2.000）×
1.200=6.480kN
6.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.20NG+1.40NQ
五、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=15.71kN
φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；
i——计算立杆的截面回转半径（cm）；
i=1.59
A——立杆净截面面积（cm
2）；
A=4.50
W——立杆净截面抵抗矩（cm）；
W=4.73
σ——钢管立杆抗压强度计算值（N/mm）；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=300.00N/mm
l0——计算长度（m）；
参照《盘扣式规范》2010，由公式计算
顶部立杆段：
l0=h
'
+2ka
（1）
非顶部立杆段：
l0=ηh
（2）
η——计算长度修正系数，取值为1.200；
k——计算长度折减系数，可取0.7；
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；
a=0.35m；
l0=2.290m；
λ=2290/15.9=144.025,φ=0.248
σ=15710/（0.248×
450）=129.487N/mm,立杆的稳定性计算σ<
[f],满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9
MW=0.9×
1.4Wklah/10
其中Wk——风荷载标准值（kN/m）；
Wk=uz×
us×
w0=0.200×
1.000×
0.138=0.028kN/m
h——立杆的步距，1.80m；
la——立杆迎风面的间距，1.20m；
lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；
风荷载产生的弯矩Mw=0.9×
1.4×
0.028×
1.800×
1.800/10=0.014kN.m；
Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；
立杆Nw=1.200×
5.532+1.400×
6.480+0.9×
1.400×
0.014/1.200=15.724kN
l0=2.29m；
σ=15724/（0.248×
450）+14000/4730=132.266N/mm2,立杆的稳定性计算σ<
[f],满足要
求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
六、盘扣式模板支架整体稳定性计算
盘扣式模板支架架体高度小于8m，依据规范不需要进行整体抗倾覆验算。
盘扣式模板支撑架计算满足要求！
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