4#楼报告厅WKL333 400X1000Word格式文档下载.docx
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三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向
梁跨度方向立杆间距la（mm）
梁两侧立杆横向间距lb（mm）
900
步距h（mm）
1600
新浇混凝土楼板立杆间距l'
a（mm）、l'
b（mm）
1000、1000
混凝土梁距梁两侧立杆中的位置
居中
梁左侧立杆距梁中心线距离（mm）
450
梁底增加立杆根数
1
梁底增加立杆布置方式
按梁两侧立杆间距均分
梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离（mm）
梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm）
380
梁底支撑小梁根数
5
梁底支撑小梁间距
每纵距内附加梁底支撑主梁根数
设计简图如下：
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度t（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
面板抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
面板弹性模量E（N/mm2）
5400
取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：
W＝bh2/6=1000×
15×
15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×
15/12＝281250mm4
q1＝max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×
h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×
h）+1.4ψcQ1k]×
b=max[1.2×
（0.1+（24+1.5）×
1）+1.4×
2.5，1.35×
0.9×
2.5]×
1＝37.71kN/m
q1静＝1.35×
[G1k+（G2k+G3k）×
h]×
b＝1.35×
[0.1+（24+1.5）×
1]×
1＝34.56kN/m
q1活＝1.4×
Q1k×
b＝1.4×
2.5×
1＝3.15kN/m
q2＝[1×
（G1k+（G2k+G3k）×
h）+1×
Q1k]×
b＝[1×
1）+1×
1＝28.1kN/m
计算简图如下：
1、强度验算
Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×
34.56×
0.12+0.121×
3.15×
0.12＝0.041kN·
m
σ＝Mmax/W＝0.041×
106/37500＝1.088N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.632q2L4/（100EI）=0.632×
28.1×
1004/（100×
5400×
281250）＝0.012mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[100/150，10]＝0.667mm
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×
0.1+0.446×
0.1＝1.499kN
R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×
0.1+1.223×
0.1＝4.335kN
R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×
0.1+1.142×
0.1＝3.567kN
标准值（正常使用极限状态）
R1'
=R5'
=0.393q2L=0.393×
0.1＝1.104kN
R2'
=R4'
=1.143q2L=1.143×
0.1＝3.212kN
R3'
=0.928q2L=0.928×
0.1＝2.608kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁截面类型（mm）
40×
90
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
11.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.232
小梁截面抵抗矩W（cm3）
54
小梁弹性模量E（N/mm2）
7040
小梁截面惯性矩I（cm4）
243
小梁计算方式
简支梁
承载能力极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：
q1左＝R1/b=1.499/1＝1.499kN/m
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：
q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[4.335,3.567,4.335]/1=4.335kN/m
梁底面板传递给右边小梁线荷载：
q1右＝R5/b=1.499/1＝1.499kN/m
小梁自重：
q2＝1.35×
（0.3-0.1）×
0.4/4=0.027kN/m
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.35×
0.5×
（1-0.1）=0.608kN/m
梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.35×
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝Max[1.2×
（0.5+（24+1.1）×
0.1）+1.4×
（0.45-0.4/2）/2×
1=0.902kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝Max[1.2×
（（0.9-0.45）-0.4/2）/2×
左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=1.499+0.027+0.608+0.902=3.035kN/m
中间小梁荷载q中=q1中+q2=4.335+0.027=4.362kN/m
右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=1.499+0.027+0.608+0.902=3.035kN/m
小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[3.035,4.362,3.035]=4.362kN/m
正常使用极限状态：
q1左'
＝R1'
/b=1.104/1＝1.104kN/m
q1中'
＝Max[R2'
R3'
R4'
]/b=Max[3.212,2.608,3.212]/1=3.212kN/m
q1右'
＝R5'
q2'
＝1×
0.4/4=0.02kN/m
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'
（1-0.1）=0.45kN/m
梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'
＝[1×
0.1）+1×
1=0.689kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'
左侧小梁荷载q左'
＝q1左'
+q2'
+q3左'
+q4左'
=1.104+0.02+0.45+0.689=2.263kN/m
中间小梁荷载q中'
=q1中'
+q2'
=3.212+0.02=3.232kN/m
右侧小梁荷载q右'
＝q1右'
+q3右'
+q4右'
=1.104+0.02+0.45+0.689=2.263kN/m
小梁最大荷载q'
=Max[q左'
q中'
q右'
]=Max[2.263,3.232,2.263]=3.232kN/m
为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×
4.362×
12，0.5×
0.382]＝0.545kN·
σ=Mmax/W=0.545×
106/54000=10.097N/mm2≤[f]=11.44N/mm2
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×
1，4.362×
0.38]＝2.181kN
τmax=3Vmax/（2bh0）=3×
2.181×
1000/（2×
90）＝0.909N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2
3、挠度验算
ν1＝5q'
l14/（384EI）＝5×
3.232×
10004/（384×
7040×
243×
104）＝2.46mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[1000/150，10]＝6.667mm
ν2＝q'
l24/（8EI）＝3.232×
3804/（8×
104）＝0.492mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[760/150，10]＝5.067mm
4、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=max[qL1,0.5qL1+qL2]=max[4.362×
1,0.5×
1+4.362×
0.38]=4.362kN
同理可得：
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.035kN,R2=4.362kN,R3=3.594kN,R4=4.362kN,R5=3.035kN
正常使用极限状态
Rmax'
=max[q'
L1,0.5q'
L1+q'
L2]=max[3.232×
1+3.232×
0.38]=3.232kN
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'
=2.263kN,R2'
=3.232kN,R3'
=2.628kN,R4'
=3.232kN,R5'
=2.263kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁截面类型（mm）
Φ48×
2.8
主梁计算截面类型（mm）
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.25
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.19
可调托座内主梁根数
主梁弯矩图（kN·
m）
σ=Mmax/W=0.564×
106/4250=132.639N/mm2≤[f]=205N/mm2
主梁剪力图（kN）
Vmax＝6.334kN
τmax=2Vmax/A=2×
6.334×
1000/398＝31.828N/mm2≤[τ]=125N/mm2
主梁变形图（mm）
νmax＝0.13mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[450/150，10]＝3mm
支座反力依次为R1=1.063kN，R2=16.262kN，R3=1.063kN
七、可调托座验算
荷载传递至立杆方式
可调托座
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
扣件抗滑移折减系数kc
1、扣件抗滑移验算
两侧立杆最大受力N＝max[R1,R3]＝max[1.063,1.063]＝1.063kN≤1×
8=8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·
m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
2、可调托座验算
可调托座最大受力N＝max[R2]＝16.262kN≤[N]=30kN
八、立杆验算
立杆钢管截面类型（mm）
立杆钢管计算截面类型（mm）
钢材等级
Q235
立杆截面面积A（mm2）
398
回转半径i（mm）
16
立杆截面抵抗矩W（cm3）
立杆弹性模量E（N/mm2）
立杆截面惯性矩I（cm4）
水平钢管截面惯性矩I1（cm4）
抗压强度设计值[f]（N/mm2）
支架自重标准值q（kN/m）
0.15
水平杆钢管截面类型（mm）
水平杆钢管计算截面类型（mm）
剪刀撑设置
有
竖向剪刀撑纵距跨数n1（跨）
3
竖向剪刀撑横距跨数n2（跨）
节点转动刚度（kN·
m/rad）
35
扫地杆高度h1（mm）
200
高度修正系数
1.11
悬臂长度h2（mm）
1、长细比验算
根据《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013条文说明4.1.3条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度
l0=h=1600mm
λ=l0/i=1600/16=100≤[λ]=180
长细比满足要求！
2、立杆稳定性验算
立杆计算长度：
l0=βHβaμh=1.11×
1×
1.139×
1600=2024mm
μ----立杆计算长度系数，按规范附录B表B-3取值
K----有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，K=EI/（hk）+ly/（6h）=206000×
10.19×
104/（1600×
35×
106）+450/（6×
1600）=0.422
βa----扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录B表B-5取值
α----扫地杆高度h1与步距h之比与悬臂长度h2与步距h之比的较大值，α=max（h1/h,h2/h）=max（200/1600,200/1600）=0.125
αx----单元框架x向跨距与步距h之比，αx=lx/h=1000/1600=0.625
βH----高度修正系数
λ=l0/i=2024/16=126.5，查表得，φ＝0.417
R1＝1.063kN，R2＝16.262kN，R3＝1.063kN
立杆最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+1.35×
0.15×
（10.08-1）＝max[1.063+max[1.2×
0.1）+0.9×
1.4×
（1+0.45-0.4/2）/2×
1，16.262，1.063+max[1.2×
（1+0.9-0.45-0.4/2）/2×
1]+1.839＝18.1kN
不考虑风荷载
f＝N/（φA）＝18100.22/（0.417×
398）=109.06N/mm2≤[f]＝205N/mm2
考虑风荷载
Mw=γQωklah2/10=1.4×
0.421×
1.62/10=0.151kN·
NwK=nwaωklaH2/（2B）=3×
10.082/（2×
19.2）=3.342kN
nwa----单元框架的纵向跨数；
nwa=n1=3
f＝（Nw+φcγQNwK）/（φA）+Mw/（W（1-1.1φ（Nw+φcγQNwK）/NE′））=（18100.22+0.9×
3341.898）/（0.417×
398）+0.151×
106/（4.25×
103×
（1-1.1×
0.417×
（18100.22+0.9×
3341.898）/50515.951））=178.954N/mm2≤[f]＝205N/mm2
NE′----立杆的欧拉临界力（N），NE′=π2EA/λ2=3.142×
206000×
398/126.52=50515.951N
九、高宽比验算
根据《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013第5.1.8：
支撑结构高宽比应小于或等于3
H/B=10.08/19.2=0.525≤3
十、支撑结构抗倾覆验算
支架抗倾覆验算应符合下式要求：
H/B≤0.54gk/ωk
式中：
gk--支撑结构自重标准值与受风面积的比值，
gk=[G1k+qH/（lalb）]（L×
B）/（L×
H）=[0.5+0.15×
10.08/（1×
1）]×
32×
19.2/（32×
10.08）=3.832kN/m2
0.54gk/ωk=0.54×
3.832/0.421=4.916≥10.08/19.2
十一、立杆支承面承载力验算
支撑层楼板厚度h（mm）
250
混凝土强度等级
C30
混凝土的龄期（天）
14
混凝土的实测抗压强度fc（N/mm2）
11.154
混凝土的实测抗拉强度ft（N/mm2）
1.115
立杆垫板长a（mm）
立杆垫板宽b（mm）
F1=N=22.311kN
1、受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表
公式
参数剖析
Fl≤（0.7βhft+0.25σpc,m）ηumh0
F1
局部荷载设计值或集中反力设计值
βh
截面高度影响系数：
当h≤800mm时，取βh=1.0；
当h≥2000mm时，取βh=0.9；
中间线性插入取用。
ft
混凝土轴心抗拉强度设计值
σpc,m
临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内
um
临界截面周长：
距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。
h0
截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值
η=min（η1,η2）η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×
h0/4Um
η1
局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数
η2
临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数
βs
局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：
当βs<
2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2
as
板柱结构类型的影响系数：
对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：
对角柱，取as=20
说明
在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。
可得：
βh=1，ft=1.115N/mm2，η=1，h0=h-20=230mm，
um=2[（a+h0）+（b+h0）]=1320mm
F=（0.7βhft+0.25σpc，m）ηumh0=（0.7×
1.115+0.25×
0）×
1320×
230/1000=236.96kN≥F1=22.311kN
2、局部受压承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表
Fl≤1.35βcβlfcAln
局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值
fc
混凝土轴心抗压强度设计值；
可按本规范表4.1.4-1取值
βc
混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用
βl
混凝土局部受压时的强度提高系数
Aln
混凝土局部受压净面积
βl=（Ab/Al）1/2
Al
混凝土局部受压面积
Ab
局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定
fc=11.154N/mm2，βc=1，
βl=（Ab/Al）1/2=[（a+2b）×
（b+2b）/（ab）]1/2=[（300）×
（300）/（100×
100）]1/2=3，Aln=ab=10000mm2
F=1.35βcβlfcAln=1.35×
3×
11.154×
10000/1000=451.737kN≥F1=22.311kN
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