高支模施工方案文档格式.docx
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主梁KL10截面尺寸为300mm×
700mm，跨度8.0m；
次梁2aL17和2aL4均为250mm×
600mm，跨度为8.0m，二层板厚120mm。
主梁底支模高度3.80m，梁底模板采用25mm厚松板，其自重为0.15kN/m2，梁侧模板采用1220mm×
2440mm×
18mm（厚）胶合板，其自重为0.099kN/m2，小楞、梁卡具、托梁等自重按1kN/m2考虑。
采用1个MF1219门架和1个MF1209门架做支撑，门架钢材均采用Q235，门架宽度均为1.22m，跨距均为0.9m，MF1219门架高1.93m，步距1.95m，MF1209门架高0.9m。
门架两侧每1步设水平加固杆一道，规格为48×
3.5，自重为0.038kN/m。
可调底座螺杆伸出长度为30cm。
模板支撑构造及计算单元如下所示。
现验算主梁2aKL10模板支撑的稳定性。
2）主梁模板支撑的稳定性验算
A、每米高度模板支撑自重产生的轴心力设计标准值NGK1：
每架距内的构配件自重：
门架MF12191榀0.224kN
门架MF12091榀0.174kN
交叉拉杆4副4×
0.040＝0.160kN
连接棒2个2×
0.006＝0.012kN
合计0.57kN
每米高度模板支撑自重NGK1
NGK1＝0.57/（1.95＋0.9）＝0.2kN/m
B、每米高度附件产生的轴心力设计标准值NGK2
每架距内：
水平加固杆6根6×
0.9×
0.038＝0.205kN
扣件6个2×
0.0145＝0.087kN
每米高度内附件产生的轴心力标准值NGK2
NGK2＝（0.20+0.087）/（1.95＋0.9）＝0.101kN/m
C、模板和结构荷载作用于一榀门架的轴心力标准值总和∑NGiK
施工恒载包括：
①模板自重NG1K在每跨距内（0.9m长）
底模板0.9×
0.3×
0.15＋0.9×
1.8×
0.099＝0.201kN
侧模板0.9×
2×
（1.125－0.12）×
0.099＝0.179kN
小楞、托梁、卡具等1.22×
1＝1.098kN
合计NG1K＝1.478kN
②混凝土自重NG2K
NG2K＝［0.9×
（0.7－0.11）＋2.1×
0.12］×
25＝9.645kN
③钢筋自重NG3K
NG3K＝0.9×
（0.7－0.11）×
1.5＋2.1×
0.12×
0.7＝0.398kN
所以，∑NGiK＝1.478＋9.645＋0.398＝11.52kN
D、施工荷载作用于一榀门架的轴心力标准值总和∑NQiK
施工活荷载包括：
①施工人员及设备自重NQ1K
NQ1K＝0.9×
2.1×
1.0＝1.89kN
②振动混凝土产生荷载NQ2K
对于水平面模板：
NQ2K＝0.9×
2.0＝3.78kN
所以，∑NQiK＝1.89＋3.78＝5.67kN
E、作用于一榀门架轴心力设计值N
由于施工进度快，二层梁板结构施工完毕后须立即进行三层结构施工，而二层梁板混凝土尚未完全达到设计强度，故该主梁2aKL10底模板支撑结构还需承受部分三层结构荷载，该部分荷载按二层荷载的一半考虑。
N＝1.2×
｛1.5（NGK1＋NGK2）｝h＋1.2×
｛1.5×
∑NGiK｝＋1.4×
∑NQiK
＝1.2×
（0.20＋0.101）｝×
（1.95＋0.9）＋1.2×
11.52｝＋1.4×
5.67
＝30.22kN
F、一榀门架稳定承载力设计值Nd计算：
Nd按下式计算：
Nd＝φ·
A·
f
因门架MF1219和MF1209立杆均采用钢管φ42×
2.5mm，A1＝310mm2，h0＝1930mm，I0＝6.08×
104mm4；
门架MF1219加强杆采用钢管φ26.8×
2.5mm，I1＝1.42×
104mm4，h1＝1536mm，则门架MF1219立杆换算截面惯性矩：
I=I0+I1h1/h0＝6.08×
104＋1.42×
104×
1536/1930＝7.21×
104mm4
门架MF1219立杆换算截面回转半径i＇计算：
i＇＝
＝
＝15.25mm
门架MF1209立杆截面回转半径i计算：
i＝（I0/A1）1/2＝（6.08×
104/310）1/2＝14.01mm
根据脚手架高度H＝2.85m查规范JGJ128—2000表5.2.1，
得调整系数k＝1.13
门架MF1219：
λ1=kh0/i＇=1.13×
1930/15.25=143
门架MF1209：
λ2=kh0/i=1.13×
900/14.01=72.6
查规范JGJ128—2000表B.0.6得，
门架MF1219立杆稳定系数φ1=0.336
门架MF1209立杆稳定系数φ2=0.763
根据门架用钢材为Q235，由规范第5.2.1条知钢材强度设计值f=205N/mm2，门架MF1219的稳定承载力设计值为：
N
=φ1·
f=0.336×
310×
205×
10
=42.71kN＞N＝30.22kN
门架MF1209的稳定承载力设计值为：
N
=φ2·
f=0.763×
=96.98kN＞N＝30.22kN
即满足规范式N＜Nd，故此脚手架的稳定性满足规范要求。
3）二层梁底门架立杆地基承载力验算
因门架支承在11cm厚C30钢筋混凝土地台面上，并在立杆底座下铺设3cm×
10cm×
200cm木垫板，所以，立杆处地基承载力按下式计算：
＝
＝34.66/（0.1×
2.00/2）＝302.2kPa
f＝k
＝1.0×
0.5×
12500＝6250kPa
P＝302.2kPa＜6250kPa
即满足规范式
≤
，故此门架的立杆处地基承载力满足规范要求。
2、三层至顶层梁高支模设计计算
二层至屋面层高均为3.9m，现选用梁模板支撑最薄弱处（9轴×
P～Q轴顶层主梁2Akl10）进行验算。
主梁2aKL10截面尺寸为300mm×
次梁2aL17为250mm×
600mm，跨度为8.0m；
梁2aL4为300mm×
屋面板厚120mm。
主梁底支模高度3.2m，梁底模板采用25mm厚松板，其自重为0.15kN/m2，梁侧模板采用1220mm×
采用1个MF1219门架和1个LF1204门架做支撑，门架钢材均采用Q235，门架宽度均为1.22m，跨距均为0.9m，MF1219门架高1.93m，步距1.95m，LF1204门架高0.49m。
可调底座螺杆伸出长度为10cm。
。
门架LF12041榀0.095kN
合计0.491kN
NGK1＝0.491/（1.95＋0.49）＝0.201kN/m
NGK2＝（0.205+0.087）/（1.95＋0.49）＝0.118kN/m
合计NG1K＝1.478kN
25＝9.645kN
0.10×
所以，∑NGiK＝1.48＋11.07＋0.63＝11.52kN
由于施工进度快，五层主梁KL12底模板支撑结构还需承受部分上层屋面结构荷载，该部分荷载按五层荷载的一半考虑。
（0.201＋0.118）｝×
（1.95＋0.49）＋1.2×
＝30.07kN
①由二层梁高支撑模板设计计算知，一榀门架MF1219的稳定承载力设计值为：
=42.71kN＞N＝33.06kN，满足N＜Nd的要求。
②门架LF1204立杆截面回转半径i计算：
根据脚手架高度H＝2.44m查规范JGJ128—2000表5.2.1，
得调整系数k＝1.13，
门架LF1204：
门架LF1204立杆稳定系数φ2=0.888。
根据门架用钢材为Q235，由规范第5.2.1条知钢材强度设计值f=205N/mm2，门架LF1204的稳定承载力设计值为：
f=0.888×
=112.86kN＞N＝30.07kN
3）主梁梁底门架立杆地基承载力验算
因门架支承在11cm厚C30钢筋混凝土楼面上，并在立杆底座下铺设3×
10×
200cm木垫板，则
＝30.07/（0.1×
2.00/2）＝300.7kPa
P＝300.7kPa＜6250kPa
所以，立杆处地基承载力满足规范式
的要求，故此门架的立杆处地基承载力满足规范规定。
（3）楼板高支模设计计算
1、二层楼板高支模设计计算
1）二层楼板模板支撑构造
现选用最薄弱处（8～9轴×
P～Q轴二层楼板）进行验算。
首层层高为4.5m，二层楼板厚120mm，板底支模高度4.38m，底模板采用1220mm×
18mm（厚）胶合板，其自重为0.099kN/m2，小楞、托梁等自重按1.0kN/m2考虑。
采用2个MF1219门架做支撑，门架钢材采用Q235，门架宽度为1.22m，跨距为0.9m，高1.93m，步距1.95m。
可调底座螺杆伸出长度为20cm。
2）二层楼面模板支撑稳定性验算
MF1219门架2榀2×
0.224＝0.448kN
合计＝0.62kN
NGK1＝0.620/（2×
1.95）＝0.159kN/m
扣件6个6×
NGK2＝（0.205＋0.087）/（2×
1.95）＝0.075kN/m
施工恒载包括
2.0×
0.099＝0.178kN
小计NG1K＝0.178kN
NG2K＝0.9×
25＝5.4kN
NG3K＝0.9×
0.7＝0.151kN
所以，∑NGiK＝0.178＋5.4＋0.151＝5.729kN
施工活荷载包括
NQ1K=0.9×
1.0=1.8kN
NQ2K=0.9×
2.0=3.6kN
所以，∑NQiK=1.8+3.6=5.4kN
由于施工进度快，二层楼板底模板支撑结构还需承受部分上层结构荷载，该部分荷载按二层荷载的一半考虑。
（0.159＋0.075）｝×
（1.95＋1.93）＋1.2×
5.729｝＋1.4×
5.4
＝19.506kN
由二层梁高支撑模板设计计算知，一榀门架MF1219的稳定承载力设计值为：
=42.71kN＞N＝18.21kN
即满足规范式（5.2.1-1）N＜Nd，故此脚手架的稳定性满足要求。
3）二层楼面底门架立杆地基承载力验算
因门架支承在11cm厚C30钢筋混凝土地台面上，并在立杆底座下铺设3×
＝18.21/（0.1×
2.00/2）＝182.1kPa
P＝182.1kPa＜6250kPa
2、三层楼板至屋面板高支模设计计算
1）屋面板模板支撑构造
现选用楼（屋）面板最薄弱处（8～9轴×
P～Q轴屋面楼板）进行验算。
四层层高为3.9m，五层楼板厚120mm，板底支模高度3.78m，板底模板采用1220mm×
采用1个MF1219门架和1个MF1209门架做支撑，门架MF1209宽度为1.22m，跨距为0.9m，高1.93m，步距1.95m，LF1209门架高0.9m。
五层楼板模板支撑构造及计算单元如下图所示。
2）五层楼板模板支撑稳定性验算
门架LF12091榀0.174kN
0.040＝0.16kN
连接棒6个6×
0.006＝0.036kN
合计0.594kN
NGK1＝0.594/（1.95＋0.9）＝1.693kN/m
水平加固杆8根8×
0.038＝0.274kN
扣件8个8×
0.0145＝0.116kN
NGK2＝（0.274+0.116）/（1.95＋0.9）＝0.137kN/m
1.1＝0.238kN
所以，∑NGiK＝0.178＋4.95＋0.218＝5.638kN
由于施工进度快，五层楼板底模板支撑结构还需承受部分上层结构荷载，该部分荷载按五层荷载的一半考虑。
（1.693＋0.137）×
3.42＋1.2×
5.346｝＋1.4×
5.4=28.973kN
=42.71kN＞N＝28.973kN，满足N＜Nd的要求。
②由五层梁高支撑模板设计计算知，一榀门架LF1209的稳定承载力设计值为：
=96.98kN＞N＝19.44kN，满足N＜Nd的要求。
故此脚手架的稳定性满足要求。
3）五层楼板底门架立杆地基承载力验算
因门架支承在四层楼面上，并在立杆底座下铺设3×
＝19.44/（0.1×
2.00/2）＝194.4kPa
P＝194.4kPa＜6250kPa
（4）结语
综上所述，该工程高支撑模板施工方案满足设计要求。
三、高支模施工方法
（5）材料
模板：
采用1220mm×
18mm（厚）胶合板。
木枋：
采用80mm×
80mm木枋。
支撑系统：
MF1219门式脚手架、LF1204梯型架及配件、对拉螺栓等。
（6）施工顺序
放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高
↓
梁板门式脚手架安装
架设梁底木枋龙骨于门式脚手架顶托板上
↓
梁底模及侧模安装
架设板底木枋龙骨于门式脚手架顶托板上
楼板模板安装
↓
梁板钢筋绑扎铺设
梁板混凝土浇筑
混凝土保养，达到设计强度等级的100%
拆下门式脚手架可调顶托
↓
拆除梁、板模板，清理模板
↓
拆除水平拉杆、剪刀撑及门式脚手架
（7）安装支撑系统
1、除二层楼面梁采用一个MF1219门架和一至二个LF1204梯型架组合作支撑之外，其余各层楼（屋）面梁支撑系统均采用一个MF1219门架和一个LF1204梯型架组合而成。
除二层楼面板支撑系统采用两个MF1219门架组合，其余各层楼（屋）面板支撑系统均采用一个MF1219门架和三个LF1204梯型架组合而成。
梁模板支撑的门架采用垂直于梁轴线的布置方式，板模板支撑时采用平行于板短向而布置，并根据梁底及板底的高度组合拼装。
2、梁和楼板的脚手架跨距和间距应按实际荷载经设计确定，跨距不宜大于900mm。
3、支顶安装前，应放出轴线、梁位置线以及楼面水平控制标高。
安装第一层门式脚手架后，要调节可调底座来进行调平校直，然后安装上层门式脚手架。
但可调底座调节螺杆伸出长度不宜超过200mm。
当安装高度不足一榀门架高度时，可采用梯型架和可调托座进行调节。
在每往上安装一榀门架时，门架两侧要安装剪刀撑，并用连接销和锁臂锁紧立杆接头。
门式脚手架应垂直，上下层门式脚手架应在同一竖直中心线上。
门式脚手架安装宜排列整齐，并在相互垂直的两个方向有保证其稳定的支撑系统。
除门式脚手架剪刀撑必须连接固定外，还必须在门式脚手架层间连接部位以及最上层门式脚手架顶托下端纵横设φ48×
3.5mm水平钢拉杆一度，在底部门架下端内外两侧设通长φ48×
3.5mm扫地杆，水平加固杆应采用扣件与门架立杆扣牢。
门架必须牢固地支承在钢筋混凝土
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