东观互通立交A匝道现浇梁计算书文档格式.docx
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2m×
1.2=62.4KN/m2
剩余部分：
A=10.5m×
2m-1.47m×
4.5m*2+0.5m×
0.2m*4+1.5m×
0.22m*4=9.49m2
P2=26KN/m3×
9.49m2÷
10.5m×
1.2=28.20KN/m2
2、施工人员及设备荷载标准值（分项系数1.4）
模板计算：
P3=2.5KN/m2×
1.4=3.5KN/m2；
支架、立柱计算：
P4=1.0KN/m2×
1.4=1.4KN/m2。
3、振捣混凝土时产生的荷载标准值（分项系数1.4）。
水平面模板：
P5=2.0KN/m2×
1.4=2.8KN/m2；
垂直面模板：
P6=4.0KN/m2×
1.4=6.4KN/m2。
4、新浇注混凝土对模板侧面的压力标准值（分项系数1.2）
最大侧压力：
P7=26KN/m3×
1.2=62.4KN/m2。
5、倾倒混凝土的荷载标准值（分项系数1.4）
导管灌注：
P8=2.0KN/m2×
1.4=2.8KN/m2。
6、模板自重（取竹材容重9KN/m3，分项系数1.2）
竹胶板：
P9=9.0KN/m3×
0.014m×
1.2=0.15KN/m2。
7、方木自重（取木材容重最大值7KN/m3，分项系数1.2）
5cm*9cm方木：
P10=7.0KN/m3×
0.0045m2×
1.2=0.04KN/m；
10cm*10cm方木：
P11=7.0KN/m3×
0.01m2×
1.2=0.08KN/m2；
8、支架自重（按最大支撑高度6.9m计；
钢管、扣件以50N/m计，布置方式为：
顺桥向*横桥向*踏步；
分项系数1.2）
60cm*60cm*120cm布置：
P12=50N/m×
（6×
（0.6+0.6）+6.9）×
1.2÷
（0.6×
0.6）=2.35KN/m2；
60cm*90cm*120cm布置：
P13=50N/m×
（0.6+0.9）+6.9）×
0.9）=1.77KN/m2；
四、材料力学性能
序号
材料类型
自重
弹性模量
惯性距
截面模量
1
1220*2440*14mm竹胶板
900kg/m3
6.0*103MPa
27.90cm4
39.85cm3
2
5cm*9cm方木
700kg/m3
1.0*104MPa
93.75cm4
37.5cm3
3
10cm*10cm方木
833.33cm4
166.67cm3
4
Φ48mm*3mm钢管
50KN/m
2.1*105MPa
10.78cm4
4.49cm3
注：
竹胶板为Ⅰ类一等品，方木为顺纹木材，Φ48mm*3mm钢管回转半径i为15.94mm，截面积为424mm2。
五、模板检算
底模设置：
纵桥向在可调托座顶部架设10*10cm方木，上铺横桥向5*10cm方木，间距为20cm，再在横木上铺设1220*2440*14mm竹胶合板（纵桥向放置）。
侧模与底模布置方式相同。
1、荷载组合
a、底模板：
强度计算：
q1=P1+P3+P5+P8+P9=62.4+3.5+2.8+2.8+0.15=71.65KN/m2；
刚度计算：
q2=P1+P9=62.4+0.15=62.55KN/m2；
b、侧模板：
q3=P7+P8=62.4+2.8=65.2KN/m2；
q4=P7=62.4=62.4KN/m2；
由于侧模同底模背带布置相同，结构只检算底模板，侧模板不再检算。
2、结构检算
根据模板的设计，所有模板按单向板计算：
δ=M÷
W
=71.65×
103×
1.22*0.112÷
10÷
（39.85×
10-6）
=2.65（MPa）＜δ容=14.5MPa
f=1.30×
10-2×
ql4÷
（EI）
=1.30×
71.6×
1.22×
0.114÷
（6.0×
109×
27.9×
10-8）
=0.99×
10-4（m）＜f容=l/400=3.1×
10-3m
六、横桥向方木检验
q1=（P1+P3+P5+P8+P9）×
0.2+P10
=（62.4+3.5+2.8+2.8+0.15）×
0.2+0.042=14.52KN/m；
q2=（P1+P9）×
0.2+P10=（62.4+0.15）×
0.2+P10=12.58KN/m2；
=14.52×
0.512÷
8÷
（37.5×
=12.59（MPa）＜δ容=14.5MPa
12.58×
0.514÷
（1.0×
1010×
93.75×
=1.18×
10-3（m）＜f容=l/400=1.5×
七、顺桥向方木检算
A、梁端3.6m段
q1=（P1+P3+P5+P8+P9+P10÷
0.2）×
0.6+P11
=（62.4+3.5+2.8+2.8+0.15+0.04÷
0.6+0.08
=43.19KN/m；
q2=（P1+P9+P10÷
=（62.4+0.15+0.04÷
=37.73KN/m；
=43.19×
0.62÷
（166.667×
=11.66（MPa）＜δ容=14.5MPa
f=1.3×
=1.3×
37.73×
0.64÷
833.333×
=0.76×
10-3（m）＜f容=l/400=1.5×
B、其余梁段
q1=（P2+P3+P5+P8+P9+P10÷
=（28.2+3.5+2.8+2.8+0.15+0.04÷
=22.67KN/m；
=（28.2+0.15+0.04÷
=17.21KN/m；
=22.67×
0.92÷
=13.78（MPa）＜δ容=14.5MPa
17.21×
0.94÷
=1.76×
10-3（m）＜f容=l/400=2.25×
八、支架检算
本工程为满堂红支架，宽度为16.6m，不用进行整体稳定性检算。
只对单杆进行强度、刚度检算。
1、荷载计算
q1=（P1+P4+P5+P8+P9+P10÷
0.2+P11÷
0.6+P12）×
0.36
=（62.4+1.4+2.8+2.8+0.15+0.04÷
0.2+0.08÷
0.6+2.35）×
=26.008KN/m2；
δ=q÷
A
=26.008×
103÷
（424×
=61.34（MPa）＜δ容=140MPa
稳定计算：
λ=l÷
i=600÷
15.94=37.64
查表的，稳定系数φ为0.651：
（φA）
10-6×
0.651）
=94.22（MPa）＜δ容=140Mpa
q1=（P2+P4+P5+P8+P9+P10÷
0.6+P13）×
0.54
=（28.2+1.4+2.8+2.8+0.15+0.04÷
0.6+1.77）×
=20.23KN/m2；
=20.23×
=47.71（MPa）＜δ容=140MPa
i=900÷
15.94=56.46
=73.29（MPa）＜δ容=140Mpa
九、地基承载力检算
本工程采用立杆通过可调支座固定在10*10方木上，方木直接放于地基上。
取立杆荷载最大者进行地基承载力检算。
q1=26.008+P12×
0.6=26.008+2.35×
0.6=27.418KN；
=27.418×
（0.10×
0.60）
=457Kpa
本工程所需地基承载力为460KPa。
十、结论
通过对模板、支架、支墩、地基承载力的计算，模板、支架、支墩的设计在强度、刚度和稳定性上都符合要求。
对于支墩必须保证尺寸和支墩间净空，严禁加大净空。
支承需要的地基承载力为460Kpa，原地面经过整平碾压后在其上垫一层40cm泥结碎石，经碾压密实，承载力即可满足。
支架、支墩横桥向宽度按16.8m。
顺桥向在梁端4.8m范围间距为60cm，其余为90cm；
水平杆垂直间距均为120cm。
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