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R29是脚充电电流取样电阻，由该电阻上取得的电压变化，经R13送入IC1的第15脚。
充电电流越大，第15脚电位越低。
当第15脚电位低于第16脚（接地）电位时，IC输出端将被封闭，从而实现过流保护。
Rb是过流保护调试电阻，本机予设为1.8A。
外部输入信号的变化，经片内电路处理后，由8、10脚输出一对大小相等，相位相差180度，脉宽可变的方波，经V3、V4推挽放大后，由变压器T2耦合至功率开关变换电路。
2.功率开关变换电路
V1、V2两个开关管串联接在+300V供电电压和地之间，组成半桥式开关电路，在调宽脉冲的作用下，轮流导通和截止，将+300V直流转换为高频交流电。
电流流向示意图如图3所示。
V1导通时，C5+→V1ce→T2的2、4端→T3的2、1端→C6→C5-。
V2导通时，C5+→C4→T3的1、2端→T2的4、2端→V2ce→C5-。
T3次级输出电压经D15、C17全波整流滤波，输出+44V供蓄电池充电。
T3次级另一绕组经D、D10、C18整流滤波，输出+24V向IC1和IC2供电。
R7、R是启动电阻，在开机瞬间向V1、V2基极提供激励电流，使电路自激启动。
C7、D5、R4或C8、D8、R11）是加速网络。
D6、D7为保护二极管。
C3、R1为尖峰吸收网络。
3.交流输入电路
220V市电经D1-D4桥式整流、C5滤波，取得+300V电压，向功率开关变换电路供电。
4.充电状态指示电路
由IC2（HA17358）和双色发光管LED2构成。
IC2是双运放集成电路，这里接成两个电压比较器。
由充电电流取样电阻R29取得的电压变化信号，经R31送入IC2的第2脚。
充电初期，充电电流较大，R29上电压增大（注意：
R2上的电压对地为负电压），第2脚电位低于第3脚电位，第1脚输出高电平，充电指示灯LED2-A点亮。
当电池接近充满时，充电电流减小，R29上的电压也降低，当第2脚电位高于第3脚电位时，第1、6脚变为低电平，第7脚输出高电平，充满指示灯LED2-B点亮。
Rc是充电状态指示调整电阻，选用适当的阻值接入，使之达到设定的指示状态（200mA）。
二、检修方法
本机有热地和冷地之分,测量时不要选错参考点。
热地和市电相通，若加电检修，应加隔离变压器，以防触电。
多数情况下，使用万用表的电阻档就能找到故障元件。
检修PWM电路用外接电源（即在+24V滤波电容C18两端外接15-20V稳压电源）最为安全有效。
加电试机，正常情况下，LED1应点亮。
+44V端不接负载时，充电指示LED2-B应亮（绿色），+44V略有下降，实测为+44V不要误为故障。
接入假负载时（可用1000W电炉丝代）充电指示LEED2-A应亮。
1.保险烧断、玻璃管内壁发黑或炸裂
此现象说明电路有严重短路之处，以滤波电容C5、市电整流管D1-D4、开关管V1-V2、整流管D15等多个元件同时击穿多见。
用万用表电阻档在路即可找出故障元件。
2.电源指示灯LED1不亮，无+44V电压输出
此现象说明电路没有工作，在+300V电压输出正常的情况下，应重点检查启动电阻R7、R9有无断路，V1、V2基极回路元件D5、R4、R6、D8、R11、R8损坏，IC1、V3、V4损坏而无调宽脉冲输出。
外接电源，用示波器测IC1第5脚，应有正常的锯齿波形，若定时元件R19、C10正常而无波形，可判定IC1损坏。
IC1的8脚和11脚应测得正常方波，当测其无波形或波形不正常时，若各脚电压正常，应更换IC1。
若V3、V4波形不正常，查R12、V3、V4和外围元件。
表1、表2和图4、图5列出在外接+15V稳压电源、+44V输出端空载条件下IC1、IC2各脚对地电压值和关键点波形图，供检修参考。
IC1第14脚（+5V基准电压）若不正常，IC1第13、2、4、脚电压都会不正常，IC2有关引脚电压也会不正常。
断开IC1第14脚外电路后，若各脚电压仍不正常，则可判定IC1损坏。
表1
表2
图4
TL494脉宽调制控制电路
TL494是一种固定频率脉宽调制电路，它包含了开关电源控制所需的全部功能，广泛应用于单端正激双管式、半桥式、全桥式开关电源。
TL494有SO-16和PDIP-16两种封装形式，以适应不同场合的要求。
其主要特性如下：
主要特征
集成了全部的脉宽调制电路。
片内置线性锯齿波振荡器，外置振荡元件仅两个（一个电阻和一个电容）。
内置误差放大器。
内止5V参考基准电压源。
可调整死区时间。
内置功率晶体管可提供500mA的驱动能力。
推或拉两种输出方式。
工作原理简述
TL494是一个固定频率的脉冲宽度调制电路，内置了线性锯齿波振荡器，振荡频率可通过外部的一个电阻和一个电容进行调节，其振荡频率如下：
输出脉冲的宽度是通过电容CT上的正极性锯齿波电压与另外两个控制信号进行比较来实现。
功率输出管Q1和Q2受控于或非门。
当双稳触发器的时钟信号为低电平时才会被选通，即只有在锯齿波电压大于控制信号期间才会被选通。
当控制信号增大，输出脉冲的宽度将减小。
参见图2。
控制信号由集成电路外部输入，一路送至死区时间比较器，一路送往误差放大器的输入端。
死区时间比较器具有120mV的输入补偿电压，它限制了最小输出死区时间约等于锯齿波周期的4%，当输出端接地，最大输出占空比为96%，而输出端接参考电平时，占空比为48%。
当把死区时间控制输入端接上固定的电压（范围在0—3.3V之间）即能在输出脉冲上产生附加的死区时间。
脉冲宽度调制比较器为误差放大器调节输出脉宽提供了一个手段：
当反馈电压从0.5V变化到3.5时，输出的脉冲宽度从被死区确定的最大导通百分比时间中下降到零。
两个误差放大器具有从-0.3V到（Vcc-2.0）的共模输入范围，这可能从电源的输出电压和电流察觉得到。
误差放大器的输出端常处于高电平，它与脉冲宽度调制器的反相输入端进行“或”运算，正是这种电路结构，放大器只需最小的输出即可支配控制回路。
当比较器CT放电，一个正脉冲出现在死区比较器的输出端，受脉冲约束的双稳触发器进行计时，同时停止输出管Q1和Q2的工作。
若输出控制端连接到参考电压源，那么调制脉冲交替输出至两个输出晶体管，输出频率等于脉冲振荡器的一半。
如果工作于单端状态，且最大占空比小于50%时，输出驱动信号分别从晶体管Q1或Q2取得。
输出变压器一个反馈绕组及二极管提供反馈电压。
在单端工作模式下，当需要更高的驱动电流输出，亦可将Q1和Q2并联使用，这时，需将输出模式控制脚接地以关闭双稳触发器。
这种状态下，输出的脉冲频率将等于振荡器的频率。
TL494内置一个5.0V的基准电压源，使用外置偏置电路时，可提供高达10mA的负载电流，在典型的0—70℃温度范围50mV温漂条件下，该基准电压源能提供±
5%的精确度。
TL494的极限参数
名称
代号
极限值
单位
工作电压
Vcc
42
V
集电极输出电压
Vc1,Vc2
集电极输出电流
Ic1,Ic2
500
mA
放大器输入电压范围
VIR
-0.3V—+42
功耗
PD
1000
mW
热阻
RθJA
80
℃/W
工作结温
TJ
125
℃
工作环境温度
TL494B
TL494C
TL494I
NCV494B
TA
-40—+125
0—+70
-40—+85
额定环境温度
40
1.采用开关电源技术的电动自行车充电器
（1）山东GD36充电器
电路原理图见图12所示。
该充电器为半桥式充电器.主要性能指标为：
输入电压：
170-260V；
输出电压：
44V（可调）；
最大充电电流：
1.8A；
浮充充电电流：
200～100mA。
1）电路原理
本充电器电路主要由市电整流滤波、自激加他激半桥转换、PWM控制、电压控制、电流控制、输出整流滤波六部分组成。
整流滤波
市电220V/50Hz经二极管D1～D4桥式整流、电容C5～C7滤波，得到310V左右的直流电压，作为开关变换器的电源。
自激加他激半桥输出电路主要由Q1、Q2、B2、B3等元件组成。
自激启动该电路的特点是自激启动，控制电路所需辅助电源由其本身提供，无需另设。
自激振荡是利用磁心饱和特性产生的，具体过程为：
接通电源，C5、C6上的150V电压经R5、R7、R9、R10给开关管Q1、Q2提供基极偏压。
设Q1由TR5偏压而微导通，则推动变压器B2的②-④绕组感应出极性是②脚正、④脚负的电压，于是①-②绕组感应出①脚正、②脚负电压加到Q1的发射极，加速Q1的导通。
这是一个十分强烈的正反馈过程，Q1迅速饱和导通。
与此同时，③-⑤绕组感应出③脚正、⑤脚负的电压，使Q2截止。
Q1饱和导通后，150电压给B3①-②主绕组充电储能，线圈中的电流和由它产生的磁感应强度随时间线性增加。
但当磁感应强度增大到饱和点Bm时，电感量迅速减小，Q1的集电极电流急剧增加，增加的速率远大于其基极电流的增加，Vce升高，于是Q1退出饱和进入放大区，推动变压器B2的②-④、①-②、③-⑤绕组感应电压将反向。
这又是一个强烈的正反馈过程，结果是Q1截止、Q2饱和导通。
此后，这种过程重复进行而形成振荡。
工作原理如下：
他激振荡：
自激振荡过程中，B3的次级输出电压经D9、D10全波整流、C19滤波，建立起PWM控制电路芯片TL494所需的工作电源。
TL494开始工作，由Q3、Q4输出相位差为180°
的PWM脉冲，经B2⑥-⑦、⑦-⑧绕组感应至①-②或③-⑤绕组。
于是Q1、Q2便由自激转为在他激PWM脉冲驱动下轮流导通。
B3的次级⑨-⑦、⑨-⑧绕组输出电压经D15全波整流、C21滤波得到+44V电压给蓄电池充电。
D6、D7是两只钳位二极管.保护开关管Q1、Q2。
保护机理是泄放B3初级的反激能量和漏感储能，消除反峰电压。
当Q1由导通变为截止而Q2又尚未导通时，D7导通，把反激能量再生给C6充电；
当Q2由导通变为截止而Q1又尚未导通时，D6导通，把反激能量再生给C5充电。
这样，一方面消除了反峰电压，另一方面因反激能量回送电源而极大地提高了电源的效率。
PWM控制以TL494为核心组成。
C12、R19与内部电路形成振荡，当这两只阻容元件参数为图标数值时，振荡频率约为50kHz。
（13）脚接+5V，脉冲输出方式被设置为推挽输出。
⑧、（11）脚输出的推挽调宽脉冲，经驱动电路放大后送半桥输出级，控制Q1、Q2轮流导通。
R20、R24分压值设定死区控制端④脚的电位，限定最大导通占空比小于45％。
C18是缓启动电容，接通电源后，C18两端电压为零，④脚的电位近似为+5V，输出脉冲占空比为零。
随着C18的充电，④脚电压逐渐降低，导通占空比逐渐增大，输出电压逐渐受控。
TL494制作的400W大功率稳压逆变器电路图
目前所有的双端输出驱动IC中，可以说美国德克萨斯仪器公司开发的TL494功能最完善、驱动能力最强，其两路时序不同的输出总电流为SG3525的两倍，达到400mA。
仅此一点，使输出功率千瓦级及以上的开关电源、DC/DC变换器、逆变器，几乎无一例外地采用TL494。
虽然TL494设计用于驱动双极型开关管，然而目前绝大部分采用MOSFET开关管的设备，利用外设灌流电路，也广泛采用TL494。
为此，本节中将详细介绍其功能及应用电路。
其内部方框图如图3所示。
其内部电路功能、特点及应用方法如下：
A.内置RC定时电路设定频率的独立锯齿波振荡器，其振荡频率fo（kHz）=1.2/R（kΩ）·
C（μF），其最高振荡频率可达300kHz，既能驱动双极性开关管，增设灌电流通路后，还能驱动MOSFET开关管。
B.内部设有比较器组成的死区时间控制电路，用外加电压控制比较器的输出电平，通过其输出电平使触发器翻转，控制两路输出之间的死区时间。
当第4脚电平升高时，死区时间增大。
C.触发器的两路输出设有控制电路，使Q1、Q2既可输出双端时序不同的驱动脉冲，驱动推挽开关电路和半桥开关电路，同时也可输出同相序的单端驱动脉冲，驱动单端开关电路。
D.内部两组完全相同的误差放大器，其同相输入端均被引出芯片外，因此可以自由设定其基准电压，以方便用于稳压取样，或利用其中一种作为过压、过流超阈值保护。
E.输出驱动电流单端达到400mA，能直接驱动峰值电流达5A的开关电路。
双端输出脉冲峰值为2×
200mA，加入驱动级即能驱动近千瓦的推挽式和桥式电路。
TL494的各脚功能及参数如下：
第1、16脚为误差放大器A1、A2的同相输入端。
最高输入电压不超过Vcc+0.3V。
第2、15脚为误差放大器A1、A2的反相输入端。
可接入误差检出的基准电压。
第3脚为误差放大器A1、A2的输出端。
集成电路内部用于控制PWM比较器的同相输入端，当A1、A2任一输出电压升高时，控制PWM比较器的输出脉宽减小。
同时，该输出端还引出端外，以便与第2、15脚间接入RC频率校正电路和直接负反馈电路，一则稳定误差放大器的增益，二则防止其高频自激。
另外，第3脚电压反比于输出脉宽，也可利用该端功能实现高电平保护。
第4脚为死区时间控制端。
当外加1V以下的电压时，死区时间与外加电压成正比。
如果电压超过1V，内部比较器将关断触发器的输出脉冲。
第5脚为锯齿波振荡器外接定时电容端，第6脚为锯齿波振荡器外接定时电阻端，一般用于驱动双极性三极管时需限制振荡频率小于40kHz。
第7脚为接地端。
第8、11脚为两路驱动放大器NPN管的集电极开路输出端。
当第8、11脚接Vcc，第9、10脚接入发射极负载电阻到地时，两路为正极***腾柱式输出，用以驱动各种推挽开关电路。
当第8、11脚接地时，两路为同相位驱动脉冲输出。
第8、11脚和9、10脚可直接并联，双端输出时最大驱动电流为2×
200mA，并联运用时最大驱动电流为400mA。
第14脚为内部基准电压精密稳压电路端。
输出5V±
0.25V的基准电压，最大负载电流为10mA。
用于误差检出基准电压和控制模式的控制电压。
TL494的极限参数：
最高瞬间工作电压（12脚）42V，最大输出电流250mA，最高误差输入电压Vcc+0.3V，测试/环境温度≤45℃，最大允许功耗1W，最高结温150℃，使用温度范围0～70℃，保存温度-65～+150℃。
TL494的标准应用参数：
Vcc（第12脚）为7～40V，Vcc1（第8脚）、Vcc2（第11脚）为40V，Ic1、Ic2为200mA，RT取值范围1.8～500kΩ，CT取值范围4700pF～10μF，最高振荡频率（fOSC）≤300kHz。
它激式变换部分采用TL494，VT1、VT2、VD3、VD4构成灌电流驱动电路，驱动两路各两只60V/30A的MOSFET开关管。
如需提高输出功率，每路可采用3～4只开关管并联应用，电路不变。
TL494在该逆变器中的应用方法如下：
第1、2脚构成稳压取样、误差放大系统，正相输入端1脚输入逆变器次级取样绕组整流输出的15V直流电压，经R1、R2分压，使第1脚在逆变器正常工作时有近4.7～5.6V取样电压。
反相输入端2脚输入5V基准电压（由14脚输出）。
当输出电压降低时，1脚电压降低，误差放大器输出低电平，通过PWM电路使输出电压升高。
正常时1脚电压值为5.4V，2脚电压值为5V，3脚电压值为0.06V。
此时输出AC电压为235V（方波电压）。
第4脚外接R6、R4、C2设定死区时间。
正常电压值为0.01V。
第5、6脚外接CT、RT设定振荡器三角波频率为100Hz。
正常时5脚电压值为1.75V，6脚电压值为3.73V。
第7脚为共地。
第8、11脚为内部驱动输出三极管集电极，第12脚为TL494前级供电端，此三端通过开关S控制TL494的启动/停止，作为逆变器的控制开关。
当S1关断时，TL494无输出脉冲，因此开关管VT4～VT6无任何电流。
S1接通时，此三脚电压值为蓄电池的正极电压。
第9、10脚为内部驱动级三极管发射极，输出两路时序不同的正脉冲。
正常时电压值为1.8V。
第13、14、15脚其中14脚输出5V基准电压，使13脚有5V高电平，控制门电路，触发器输出两路驱动脉冲，用于推挽开关电路。
第15脚外接5V电压，构成误差放大器反相输入基准电压，以使同相输入端16脚构成高电平保护输入端。
此接法中，当第16脚输入大于5V的高电平时，可通过稳压作用降低输出电压，或关断驱动脉冲而实现保护。
在它激逆变器中输出超压的可能性几乎没有，故该电路中第16脚未用，由电阻R8接地。
该逆变器采用容量为400VA的工频变压器，铁芯采用45×
60mm2的硅钢片。
初级绕组采用直径1.2mm的漆包线，两根并绕2×
20匝。
次级取样绕组采用0.41mm漆包线绕36匝，中心抽头。
次级绕组按230V计算，采用0.8mm漆包线绕400匝。
开关管VT4～VT6可用60V/30A任何型号的N沟道MOSFET管代替。
VD7可用1N400X系列普通二极管。
该电路几乎不经调试即可正常工作。
当C9正极端电压为12V时，R1可在3.6～4.7kΩ之间选择，或用10kΩ电位器调整，使输出电压为额定值。
如将此逆变器输出功率增大为近600W，为了避免初级电流过大，增大电阻性损耗，宜将蓄电池改用24V，开关管可选用VDS为100V的大电流MOSFET管。
需注意的是，宁可选用多管并联，而不选用单只IDS大于50A的开关管，其原因是：
一则价格较高，二则驱动太困难。
建议选用100V/32A的2SK564，或选用三只2SK906并联应用。
同时，变压器铁芯截面需达到50cm2，按普通电源变压器计算方式算出匝数和线径，或者采用废UPS-600中变压器代用。
如为电冰箱、电风扇供电，请勿忘记加入LC低通滤波器。
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