250厚楼板模板施工方案及计算书Word下载.docx
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0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.22
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
模板支架高度（m）
3.6
立柱纵向间距la（mm）
800
立柱横向间距lb（mm）
水平拉杆步距h（mm）
1800
立柱布置在混凝土板域中的位置
中心对称
立柱距混凝土板短边的距离（mm）
340
立柱距混凝土板长边的距离（mm）
主梁布置方向
平行楼板长边
小梁间距（mm）
300
小梁两端各悬挑长度（mm）
200，200
主梁两端各悬挑长度（mm）
150，150
结构表面的要求
结构表面隐蔽
模板及支架计算依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
设计简图如下：
模板设计平面图
模板设计剖面图（楼板长向）
模板设计剖面图（楼板宽向）
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
18
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"
面板可按简支跨计算"
的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×
18×
18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×
18/12＝486000mm4
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G3k+G2k）×
h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×
h）+1.4×
0.7Q1k]×
b=0.9max[1.2×
（0.1+（1.1+24）×
0.25）+1.4×
2.5，1.35×
0.7×
2.5]×
1=10.035kN/m
q2＝0.9×
1.2×
G1k×
b=0.9×
0.1×
1=0.108kN/m
p＝0.9×
1.4×
Q1K=0.9×
2.5＝3.15kN
Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[10.035×
0.32/8，0.108×
0.32/8+3.15×
0.3/4]=0.237kN·
m
σ＝Mmax/W＝0.237×
106/54000＝4.397N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
q＝（G1k+（G3k+G2k）×
h）×
b=（0.1+（1.1+24）×
0.25）×
1=6.375kN/m
ν＝5ql4/（384EI）＝5×
6.375×
3004/（384×
10000×
486000）＝0.138mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
50×
100
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面抵抗矩W（cm3）
83.33
小梁截面惯性矩I（cm4）
416.67
因[B/lb]取整＝[2900/800]取整＝3，按三等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G3k+G2k）×
h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×
max[1.2×
（0.3+（1.1+24）×
2.5]×
0.3＝3.075kN/m
因此，q1静＝0.9×
1.2（G1k+（G3k+G2k）×
0.3＝2.13kN/m
q1活＝0.9×
Q1k×
2.5×
0.3＝0.945kN/m
M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×
2.13×
0.82+0.117×
0.945×
0.82＝0.207kN·
0.3×
0.3＝0.097kN/m
Q1k=0.9×
M2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×
0.097×
0.82+0.213×
3.15×
0.8，0.1×
0.82+0.175×
0.8]＝0.542kN·
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[3.075×
0.22/2，0.097×
0.22/2+3.15×
0.2]＝0.632kN·
Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.207，0.542，0.632]＝0.632kN·
σ＝Mmax/W＝0.632×
106/83330＝7.584N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
2、抗剪验算
V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×
0.8+0.617×
0.8＝1.489kN
V2＝0.6q2L+0.675p＝0.6×
0.8+0.675×
3.15＝2.173kN
V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[3.075×
0.2，0.097×
0.2+3.15]＝3.169kN
Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.489，2.173，3.169]＝3.169kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×
3.169×
1000/（2×
100×
50）＝0.951N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
3、挠度验算
q=（G1k+（G3k+G2k）×
b=（0.3+（24+1.1）×
0.3＝1.972kN/m
跨中νmax＝0.677qL4/（100EI）=0.677×
1.972×
8004/（100×
9350×
4166700）＝0.14mm≤[ν]＝l/250＝800/250＝3.2mm
悬臂端νmax＝qL4/（8EI）=1.972×
2004/（8×
4166700）＝0.01mm≤[ν]＝l1/250＝200/250＝0.8mm
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×
3
可调托座内主梁根数
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.78
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.49
1、小梁最大支座反力计算
Q1k＝1.5kN/m2
（0.5+（1.1+24）×
1.5，1.35×
1.5]×
0.3＝2.866kN/m
q1静＝0.9×
1.35（G1k+（G3k+G2k）×
1.35×
0.3＝2.469kN/m
1.5×
0.3＝0.567kN/m
q2＝（G1k+（G3k+G2k）×
b=（0.5+（1.1+24）×
0.3=2.033kN/m
承载能力极限状态
按三跨连续梁，Rmax＝（1.1q1静+1.2q1活）L＝1.1×
2.469×
0.8+1.2×
0.567×
0.8＝2.717kN
按悬臂梁，R1＝q1l=2.866×
0.2＝0.573kN
R＝max[Rmax，R1]＝2.717kN;
正常使用极限状态
按三跨连续梁，Rmax＝1.1q2L＝1.1×
2.033×
0.8＝1.789kN
按悬臂梁，R1＝q2l=2.033×
0.2＝0.407kN
R＝max[Rmax，R1]＝1.789kN;
2、抗弯验算
计算简图如下：
主梁弯矩图（kN·
m）
Mmax＝0.645kN·
σ＝Mmax/W＝0.645×
106/4490＝143.633N/mm2≤[f]＝205N/mm2
3、抗剪验算
主梁剪力图（kN）
Vmax＝4.713kN
τmax＝2Vmax/A=2×
4.713×
1000/424＝22.233N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
4、挠度验算
主梁变形图（mm）
νmax＝0.712mm
跨中νmax=0.712mm≤[ν]=800/250=3.2mm
悬挑段νmax＝0.492mm≤[ν]=150/250=0.6mm
七、立柱验算
剪刀撑设置
普通型
立杆顶部步距hd（mm）
1500
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（mm）
200
顶部立杆计算长度系数μ1
1.386
非顶部立杆计算长度系数μ2
1.755
钢管类型
立柱截面面积A（mm2）
424
立柱截面回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
1、长细比验算
顶部立杆段：
l01=kμ1（hd+2a）=1×
1.386×
（1500+2×
200）=2633.4mm
非顶部立杆段：
l02=kμ2h=1×
1.755×
1800=3159mm
λ=l0/i=3159/15.9=198.679≤[λ]=210
长细比满足要求！
2、立柱稳定性验算
l01=kμ1（hd+2a）=1.155×
200）=3041.577mm
λ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197
Mw=0.9×
1.4ωklah2/10=0.9×
0.22×
0.8×
1.82/10＝0.071kN·
Nw＝1.2ΣNGik+0.9×
1.4Σ（NQik+Mw/lb）=[1.2×
（0.5+（24+1.1）×
0.25）+0.9×
1]×
0.8+0.9×
0.071/0.8＝6.121kN
f＝Nw/（φA）+Mw/W＝6120.707/（0.197×
424）+0.071×
106/4490＝88.989N/mm2≤[f]＝205N/mm2
l02=kμ2h=1.155×
1800=3648.645mm
λ2＝l02/i＝3648.645/15.9＝229.475，查表得，φ2＝0.139
（0.75+（24+1.1）×
0.071/0.8＝6.313kN
f＝Nw/（φA）+Mw/W＝6312.707/（0.139×
106/4490＝122.823N/mm2≤[f]＝205N/mm2
八、扣件抗滑移验算
荷载传递至立杆方式
双扣件
扣件抗滑移折减系数kc
按上节计算可知，扣件受力N＝6.121kN≤Rc=kc×
12=0.8×
12=9.6kN
九、立柱地基基础验算
地基土类型
碎石土
地基承载力设计值fak（kPa）
立柱垫木地基土承载力折减系数mf
垫板底面面积A（m2）
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/（mfA）＝6.313/（1×
0.1）＝63.127kPa≤fak＝800kPa
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