梁模板扣件式梁板立柱共用计算1Word格式文档下载.docx

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当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k（kN/m2）

1

对水平面模板取值Q2k（kN/m2）

2

风荷载标准值ωk（kN/m2）

基本风压ω0（kN/m2）

0.25

非自定义:

0.207

地基粗糙程度

C类（有密集建筑群市区）

模板支架顶部距地面高度（m）

风压高度变化系数μz

0.796

风荷载体型系数μs

1.04

三、模板体系设计

新浇混凝土梁支撑方式

梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向

梁跨度方向立柱间距la（mm）

450

梁两侧立柱横向间距lb（mm）

900

步距h（mm）

1500

新浇混凝土楼板立柱间距l'

a（mm）、l'

b（mm）

900、900

混凝土梁距梁两侧立柱中的位置

居中

梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）

梁底增加立柱根数

梁底增加立柱布置方式

按混凝土梁梁宽均分

梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）

400,500

梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm）

300

梁底支撑小梁根数

3

梁底支撑小梁间距

150

每纵距内附加梁底支撑主梁根数

结构表面的要求

结构表面隐蔽

模板及支架计算依据

《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

设计简图如下：

平面图

立面图

四、面板验算

面板类型

复合木纤维板

面板厚度t（mm）

15

面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

面板抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）

面板弹性模量E（N/mm2）

5400

取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算：

W＝bh2/6=1000×

15×

15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×

15/12＝281250mm4

q1＝0.9×

max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×

h）+1.4Q2k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×

h）+1.4ψcQ2k]×

b=0.9×

max[1.2×

（0.1+（24+1.5）×

1.85）+1.4×

2，1.35×

0.7×

2]×

1＝59.203kN/m

q1静＝0.9×

1.35×

[G1k+（G2k+G3k）×

h]×

b＝0.9×

[0.1+（24+1.5）×

1.85]×

1＝57.439kN/m

q1活＝0.9×

1.4×

Q2k×

2×

1＝1.764kN/m

q2＝[1×

（G1k+（G2k+G3k）×

h）]×

b＝[1×

1.85）]×

1＝47.275kN/m

计算简图如下：

1、强度验算

Mmax＝0.125q1L2＝0.125×

59.203×

0.152＝0.167kN·

m

σ＝Mmax/W＝0.167×

106/37500＝4.44N/mm2≤[f]＝15N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

νmax＝0.521q2L4/（100EI）=0.521×

47.275×

1504/（100×

5400×

281250）＝0.082mm≤[ν]＝L/250＝150/250＝0.6mm

3、支座反力计算

设计值（承载能力极限状态）

R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.375×

57.439×

0.15+0.437×

1.764×

0.15＝3.347kN

R2=1.25q1L=1.25×

0.15＝11.101kN

标准值（正常使用极限状态）

R1'

=R3'

=0.375q2L=0.375×

0.15＝2.659kN

R2'

=1.25q2L=1.25×

0.15＝8.864kN

五、小梁验算

小梁类型

方木

小梁截面类型（mm）

60×

80

小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

11.44

小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）

1.232

小梁截面抵抗矩W（cm3）

64

小梁弹性模量E（N/mm2）

7040

小梁截面惯性矩I（cm4）

256

小梁计算方式

简支梁

承载能力极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：

q1左＝R1/b=3.347/1＝3.347kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：

q1中＝Max[R2]/b=Max[11.101]/1=11.101kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：

q1右＝R3/b=3.347/1＝3.347kN/m

小梁自重：

q2＝0.9×

（0.3-0.1）×

0.3/2=0.036kN/m

梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×

0.5×

（1.85-0.18）=1.015kN/m

梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0.9×

梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝0.9×

Max[1.2×

（0.5+（24+1.1）×

0.18）+1.4×

（0.45-0.3/2）/2×

1=1.191kN/m

梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝0.9×

（（0.9-0.45）-0.3/2）/2×

左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=3.347+0.036+1.015+1.191=5.588kN/m

中间小梁荷载q中=q1中+q2=11.101+0.036=11.137kN/m

右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=3.347+0.036+1.015+1.191=5.588kN/m

小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[5.588,11.137,5.588]=11.137kN/m

正常使用极限状态：

q1左'

＝R1'

/b=2.659/1＝2.659kN/m

q1中'

＝Max[R2'

]/b=Max[8.864]/1=8.864kN/m

q1右'

＝R3'

q2'

＝1×

0.3/2=0.03kN/m

梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'

（1.85-0.18）=0.835kN/m

梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'

梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'

＝[1×

0.18）]×

1=0.753kN/m

梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'

左侧小梁荷载q左'

＝q1左'

+q2'

+q3左'

+q4左'

=2.659+0.03+0.835+0.753=4.277kN/m

中间小梁荷载q中'

=q1中'

+q2'

=8.864+0.03=8.894kN/m

右侧小梁荷载q右'

＝q1右'

+q3右'

+q4右'

=2.659+0.03+0.835+0.753=4.277kN/m

小梁最大荷载q'

=Max[q左'

q中'

q右'

]=Max[4.277,8.894,4.277]=8.894kN/m

为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：

1、抗弯验算

Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×

11.137×

0.452，0.5×

0.32]＝0.501kN·

σ=Mmax/W=0.501×

106/64000=7.831N/mm2≤[f]=11.44N/mm2

2、抗剪验算

Vmax＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×

0.45，11.137×

0.3]＝3.341kN

τmax=3Vmax/（2bh0）=3×

3.341×

1000/（2×

80）＝1.044N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2

3、挠度验算

ν1＝5q'

l14/（384EI）＝5×

8.894×

4504/（384×

7040×

256×

104）＝0.263mm≤[ν]＝l1/250＝450/250＝1.8mm

ν2＝q'

l24/（8EI）＝8.894×

3004/（8×

104）＝0.5mm≤[ν]＝2l2/250＝2×

300/250＝2.4mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=[qL1,0.5qL1+qL2]=max[11.137×

0.45,0.5×

0.45+11.137×

0.3]=5.847kN

同理可得：

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.934kN,R2=5.847kN,R3=2.934kN

正常使用极限状态

Rmax'

=[q'

L1,0.5q'

L1+q'

L2]=max[8.894×

0.45+8.894×

0.3]=4.669kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'

=2.245kN,R2'

=4.669kN,R3'

=2.245kN

六、主梁验算

主梁类型

钢管

主梁截面类型（mm）

Ф48×

主梁计算截面类型（mm）

主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

205

主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）

125

主梁截面抵抗矩W（cm3）

4.49

主梁弹性模量E（N/mm2）

206000

主梁截面惯性矩I（cm4）

10.78

主梁弯矩图（kN·

m）

σ=Mmax/W=0.16×

106/4490=35.627N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图（kN）

Vmax＝2.924kN

τmax=2Vmax/A=2×

2.924×

1000/424＝13.79N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图（mm）

νmax＝0.037mm≤[ν]＝L/250＝400/250＝1.6mm

支座反力依次为R1=0.334kN，R2=5.524kN，R3=5.524kN，R4=0.334kN

七、扣件抗滑移验算

荷载传递至立柱方式

双扣件

扣件抗滑移折减系数kc

0.85

扣件最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]＝5.524kN≤Rc=kc×

12=0.85×

12=10.2kN

八、立柱验算

立柱钢管截面类型（mm）

立柱钢管计算截面类型（mm）

钢材等级

Q345

立柱截面面积A（mm2）

424

回转半径i（mm）

15.9

立柱截面抵抗矩W（cm3）

抗压强度设计值[f]（N/mm2）

支架自重标准值q（kN/m）

0.15

1、长细比验算

l0=h=1500mm

λ=l0/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150

长细比满足要求！

查表得，φ＝0.519

2、风荷载计算

Mw＝0.9×

φc×

ωk×

la×

h2/10＝0.9×

0.9×

0.207×

0.45×

1.52/10＝0.024kN·

3、稳定性计算

根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：

1）面板验算

[1.2×

1＝53.325kN/m

2）小梁验算

q1＝max{3.021+0.9×

1.2×

[（0.3-0.1）×

0.3/2+0.5×

（1.85-0.18）]+0.9×

1]×

max[0.45-0.3/2，（0.9-0.45）-0.3/2]/2×

1，9.998+0.9×

0.3/2}=10.031kN/m

同上四～六计算过程，可得：

R1＝0.294kN，R2＝4.931kN，R3＝4.931kN，R4＝0.294kN

立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+0.9×

0.15×

（4.7-1.85）+Mw/lb＝max[0.294+0.9×

（0.9+0.45-0.3/2）/2×

0.45，4.931，4.931，0.294+0.9×

（0.9+0.9-0.45-0.3/2）/2×

0.45]+0.462+0.024/0.9＝5.419kN

f＝N/（φA）+Mw/W＝5419.261/（0.519×

424）+0.024×

106/4490＝29.972N/mm2≤[f]＝300N/mm2

九、高宽比验算

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：

支架高宽比不应大于3

H/B=4.7/20=0.235＜3

满足要求，不需要进行抗倾覆验算！