扣件式脚手48计算书Word文档格式.docx

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按双立杆受力设计

双立杆计算高度（m）

18

双立杆受力不均匀系数KS

0.6

二、荷载设计

脚手架设计类型

装修脚手架

脚手板类型

焊接钢筋网脚手板

脚手板自重标准值Gkjb（kN/m2）

0.07

脚手板铺设方式

1步1设

密目式安全立网自重标准值Gkmw（kN/m2）

0.01

挡脚板类型

冲压钢挡脚板

栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb（kN/m）

0.05

挡脚板铺设方式

每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m）

0.129

装修脚手架作业层数nzj

1

装修脚手架荷载标准值Gkzj（kN/m2）

2

地区

湖南张家界市

安全网设置

全封闭

基本风压ω0（kN/m2）

0.3

风荷载体型系数μs

风压高度变化系数μz（连墙件、单立杆、双立杆稳定性）

0.81，0.81，0.904

风荷载标准值ωk（kN/m2）（连墙件、单立杆、双立杆稳定性）

0.243，0.243，0.271

计算简图：

立面图

侧面图

三、纵向水平杆验算

纵、横向水平杆布置方式

纵向水平杆在上

横向水平杆上纵向水平杆根数n

横杆抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

205

横杆截面惯性矩I（mm4）

98900

横杆弹性模量E（N/mm2）

206000

横杆截面抵抗矩W（mm3）

4120

纵、横向水平杆布置

承载能力极限状态

q=1.2×

（0.03+Gkjb×

lb/（n+1））+1.4×

Gk×

lb/（n+1）=1.2×

（0.03+0.07×

0.75/（2+1））+1.4×

2×

0.75/（2+1）=0.757kN/m

正常使用极限状态

q'

=（0.03+Gkjb×

lb/（n+1））=（0.03+0.07×

0.75/（2+1））=0.048kN/m

计算简图如下：

1、抗弯验算

Mmax=0.1qla2=0.1×

0.757×

1.52=0.17kN·

m

σ=γ0Mmax/W=1.1×

0.17×

106/4120=45.482N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

νmax=0.677q'

la4/（100EI）=0.677×

0.048×

15004/（100×

206000×

98900）=0.08mm

νmax＝0.08mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm

3、支座反力计算

Rmax=1.1qla=1.1×

1.5=1.249kN

Rmax'

=1.1q'

la=1.1×

1.5=0.079kN

四、横向水平杆验算

由上节可知F1=Rmax=1.249kN

0.03=0.036kN/m

由上节可知F1'

=Rmax'

=0.079kN

=0.03kN/m

弯矩图（kN·

m）

0.314×

106/4120=83.96N/mm2≤[f]=205N/mm2

变形图（mm）

νmax＝0.064mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[750/150，10]＝5mm

Rmax=1.262kN

五、扣件抗滑承载力验算

横杆与立杆连接方式

单扣件

扣件抗滑移折减系数

0.85

扣件抗滑承载力验算：

纵向水平杆：

Rmax=1.1×

1.249/2=0.625kN≤Rc=0.85×

8=6.8kN

横向水平杆：

1.262kN≤Rc=0.85×

六、荷载计算

脚手架架体高度H

立杆静荷载计算

1、立杆承受的结构自重标准值NG1k

单外立杆：

NG1k=（gk+la×

n/2×

0.03/h）×

（H-H1）=（0.129+1.5×

2/2×

0.03/1.8）×

（48-18）=4.622kN

单内立杆：

NG1k=4.622kN

双外立杆：

NGS1k=（gk+0.03+la×

H1=（0.129+0.03+1.5×

18=3.315kN

双内立杆：

NGS1k=3.315kN

2、脚手板的自重标准值NG2k1

NG2k1=（（H-H1）/h+1）×

la×

lb×

Gkjb×

1/1/2=（（48-18）/1.8+1）×

1.5×

0.75×

0.07×

1/1/2=0.696kN

1/1表示脚手板1步1设

NG2k1=0.696kN

NGS2k1=H1/h×

1/1/2=18/1.8×

1/1/2=0.394kN

NGS2k1=0.394kN

3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2

NG2k2=（（H-H1）/h+1）×

Gkdb×

1/1=（（48-18）/1.8+1）×

0.05×

1/1=1.325kN

1/1表示挡脚板1步1设

NGS2k2=H1/h×

1/1=18/1.8×

1/1=0.75kN

4、围护材料的自重标准值NG2k3

NG2k3=Gkmw×

（H-H1）=0.01×

（48-18）=0.45kN

NGS2k3=Gkmw×

H1=0.01×

18=0.27kN

5、构配件自重标准值NG2k总计

NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.696+1.325+0.45=2.471kN

NG2k=NG2k1=0.696kN

NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=0.394+0.75+0.27=1.414kN

NGS2k=NGS2k1=0.394kN

立杆施工活荷载计算

外立杆：

NQ1k=la×

（nzj×

Gkzj）/2=1.5×

（1×

2）/2=1.125kN

内立杆：

NQ1k=1.125kN

组合风荷载作用下单立杆轴向力：

N=1.2×

（NG1k+NG2k）+1.4×

NQ1k=1.2×

（4.622+2.471）+1.4×

1.125=10.087kN

（4.622+0.696）+1.4×

1.125=7.957kN

Ns=1.2×

（NGS1k+NGS2k）+1.4×

（3.315+1.414）+1.4×

1.125=7.25kN

（3.315+0.394）+1.4×

1.125=6.026kN

七、立杆稳定性验算

立杆计算长度系数μ

立杆截面抵抗矩W（mm3）

立杆截面回转半径i（mm）

16

立杆抗压强度设计值[f]（N/mm2）

立杆截面面积A（mm2）

384

连墙件布置方式

两步三跨

1、立杆长细比验算

立杆计算长度l0=Kμh=1×

1.8=2.7m

长细比λ=l0/i=2.7×

103/16=168.75≤210

轴心受压构件的稳定系数计算：

立杆计算长度l0=Kμh=1.155×

1.8=3.119m

长细比λ=l0/i=3.119×

103/16=194.906

查《规范》表A得，φ=0.191

2、立杆稳定性验算

组合风荷载作用

单立杆的轴心压力设计值N=（1.2×

（NG1k+NG2k）+1.4NQ1k）=（1.2×

（4.622+2.471）+1.4×

1.125）=10.087kN

双立杆的轴心压力设计值NS=1.2×

（NGS1k+NGS2k）+N=1.2×

（3.315+1.414）+10.087=15.762kN

Mwd=φwγQMwk=φwγQ（0.05ζ1wklaH12）=0.6×

1.4×

（0.05×

0.6×

0.243×

3.62）=0.119kN·

σ=γ0[N/（φA）+Mwd/W]=1.1×

[10086.75/（0.191×

384）+119042.784/4120]=183.063N/mm2≤[f]=205N/mm2

0.271×

3.62）=0.133kN·

σ=γ0KS（NS/（φA）+Mwd/W）=1.1×

（15761.61/（0.191×

384）+132759.648/4120）=163.101N/mm2≤[f]=205N/mm2

八、连墙件承载力验算

连墙件连接方式

扣件连接

连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0（kN）

3

连墙件计算长度l0（mm）

600

连墙件截面类型

钢管

连墙件型号

连墙件截面面积Ac（mm2）

连墙件截面回转半径i（mm）

连墙件抗压强度设计值[f]（N/mm2）

连墙件与扣件连接方式

双扣件

Nlw=1.4×

ωk×

h×

3×

la=1.4×

1.8×

1.5=5.511kN

长细比λ=l0/i=600/16=37.5，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896

（Nlw+N0）/（φAc）=（5.511+3）×

103/（0.896×

384）=24.737N/mm2≤0.85×

[f]=0.85×

205N/mm2=174.25N/mm2

Nlw+N0=5.511+3=8.511kN≤0.85×

12=10.2kN