不锈钢的腐蚀Word格式文档下载.docx
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▪以铁分为主的异种金属
附着于不锈钢表面
个体自己「生锈」
▪铁公所附近
▪制铁所旁边
▪建筑公社现场旁边
三、腐蚀的种类及对策
区分
防止对策
①对于使用环境的评价②正确的表面状态和设计适用
③选择适用的钢种④周期性的有机管理
全面腐蚀
-选择适用于环境的钢种.例）海水:
316,316L,高温:
321
-各种表面处理（Mirror等）
局部腐蚀
晶间腐蚀
-固溶化热处理:
把在高温中稀出的炭化物完全再固溶后急冷
-[C]含量的低减:
0.03%以下
-选择安定化的钢种:
Ti,Nb添加钢
孔蚀
-纺织与氯环境的接触
-表面处理:
研磨加工（例;
Mirror等）
-焊接部实施热处理
-使用在氯环境下不发生反映的材料:
Mo添加钢（316,316L）
-N的强化
缝隙腐蚀
应力腐蚀
-加工后解除应力,必要解除应力集中部.
-解除应力实施热处理
-使用在应力腐蚀环境下不发生反映的材料
-
使用Ni更高层钢种
Galvanic腐蚀
优先以电气化学性质类似材料的接触防止腐蚀
1、均匀腐蚀
均匀腐蚀是指裸露在腐蚀环境的金属表面全部发生电化学或化学反应，均匀受到腐蚀。
这种腐蚀也可以测量其进行速度，也可以预测以后的腐蚀程度，设定安全系数，设定材料的使用期，所以它是众多腐蚀种类中最不危险的腐蚀，通常均匀腐蚀的腐蚀程度按照重量、厚度减少的多少来衡量。
除了特殊环境以外，不锈钢的均匀腐蚀的速度极低，使用寿命长，维护费用低。
表7-1不锈钢耐蚀性的十级标准
耐蚀性评价
腐蚀率（mm/年）
等级
完全耐蚀
＜0.001
1
很耐蚀
0.001-0.005
0.005-0.010
2
3
耐蚀
0.010-0.05
0.05-0.10
4
5
尚耐蚀
0.10-0.50
0.50-1.00
6
7
欠耐蚀
1.00-5.00
5.00-10.0
8
9
不耐蚀
>
10.0
10
如果在使用过程中要求保持镜面或尺寸精密的设备应选用1-3级的不锈钢；
要求长期不漏或要求使用年限的设备，应选用2-5级；
对于检修方便或寿命不需很长的设备可选用4-7级的不锈钢。
对于年腐蚀率超过1mm的一般不选用。
2、局部腐蚀
局部腐蚀是指在腐蚀介质的作用下，钢的基体在特定的部位被快速腐蚀的一种腐蚀形式。
这种腐蚀对设备的威胁极大，因此必须根据介质条件正确地选用不锈钢。
局部腐蚀主要类型有：
晶间腐蚀、点蚀、应力腐蚀、锈蚀等。
1）应力腐蚀龟裂（StressCorrosionCracking）
SCC：
是指在一定的腐蚀介质中，在张应力的作用下发生的以裂纹扩展方式与腐蚀有关的断裂。
是局部腐蚀中最常见，危害最大的一种。
裂纹特征：
起源于表面，分布具有明显的局部性；
断口形貌呈脆性断口。
影响SCC因素：
腐蚀介质（CL-）；
应力（敏感度取决于实际应力/屈服强度）；
温度；
组织和成分（高Cr铁素体不锈钢不敏感；
低Ni敏感，高Ni不敏感）
应力腐蚀的外貌是沿设备厚度的垂直方向呈树枝状的腐蚀，使设备开裂。
产生应力腐蚀的条件除介质条件外，与设备在制造过程产生拉伸应力有直接关系。
发生这种腐蚀的主要设备有热交换器、冷却器、蒸汽发生器、送风机、干燥机和锅炉等。
提高不锈钢耐应力腐蚀的措施：
一是提高耐应力腐蚀指标△Ni；
二是对设备进行消除残余应力的热处理。
给腐蚀环境里的有腐蚀性的金属施加应力时应力和腐蚀的协同作用下发生脆性龟裂,这腐蚀是奥氏体钢特有现象，主要在抗拉应力的90°
方向发生，龟裂的传播速度非常快，部件的破坏在2~3日内或数小时内发生，所以结构物采用奥氏体系Wire来支撑的环境里氯的浓度高时非常危险，有必要注意。
A、腐蚀发生方法
以下图片是温水槽SCC（应力腐蚀）
B、对策
SCC的必要因素Susceptiblematerials（原料）,Corrosiveenvironment（环境）,Tensilestress（拉伸的力）的3作用同时存在时发生，所以3个因素中去除一种因素就可以防止腐蚀发生①调低氯离子浓度、使用温度②去除氧、氧化物质③去除表面附着物（随时清扫）④结构上回避应力集中的模样或缝隙
⑤焊接或加工后实施去除应力的热处理（主要在焊接部附近发生）
⑥赋予根据投射凹凸的压缩应力
⑦选择适当的材质（Duplex钢:
强度,SCC性,耐腐蚀性同时改善）
2）点蚀（SCC）
点蚀是一种很危险的局部腐蚀，多发生在含有氯、溴、碘等水溶液中，产生小孔然后急剧进行腐蚀的现象，严重时会穿透钢板，一般不能以重量减少多少来评价其腐蚀程度。
提高耐点蚀能力的措施主要有两方面，一是提高局部的耐点蚀能力，减少钢中的夹杂物，特别是硫含量；
二是钢的基体抗点蚀能力，影响基体耐蚀性的合金元素主要是铬、钼、氮三个元素。
PREN：
抗点蚀当量（PREN）是评价耐点蚀性的参考，不能绝对化。
因为热处理更为关键（固熔）。
抗点蚀当量（PREN）=Cr%+3.3（MO+0.5W）%+16N%
PREW：
抗点蚀性当量（PREW）由满足40≤PREW≤67的下式来限定：
PREW＝wt％Cr+3.3（wt％Mo+0.5wt％W）+30wt％N
铬、钼和氮对抵抗局部腐蚀能力的综合影响，经常用经验公式WS（Wirksumme）来表示。
WS（PRE）=铬％＋3.3×
钼％＋16×
氮％
式中的WS值一般被称之为“耐点腐蚀能力指数（PRE）”。
所以也常常用PRE来表示。
公式所给出的氮的系数16是最经常使用的。
但据文献报道也有采用其它系数的，比如Mannesmann研究院的Herbsleb博士就建议使用30。
诸如钨等其它成分对防腐性能也有积极影响。
按重量百分比的算法计算，其效果约为钼的一半。
为了进行比较，同时用16和30作为PRE公式中氮的系数为下表中的一些钢种计算PRE值。
结果在下表中给出。
下表：
PRE值及一些高合金不锈钢的临界点蚀温度和临界缝隙腐蚀温度
合金
ASTM
EN*
PRE（16）
PRE（30）
CPT℃**
CCT℃**
2205
S31803
1.4462
34
36
53
35
317LMN
1.4439
33
-
904L
NO8904
1.4539
37
61
15
Sanicro28
1.4563
39
40
AL-6X
41
254SMO
S31254
1.4547
43
46
90
60
654SM0
S32654
1.4652
56
63
100
*欧洲统一标准，**在1摩尔的NaCl溶液中，***在3.5％的NaCl溶液中，腐蚀电位为700mVSCE
可以看出，PRE（16）和PRE（30）对许多钢种来说差别并不是很大。
最重要的是两个系数对排列不同不锈钢并无任何影响。
上表同时也给出了一些不锈钢的临界点蚀温度（CPT）和临界缝隙腐蚀温度（CCT）。
这两个临界温度常常被用来衡量不锈钢耐局部腐蚀的能力。
大量的研究工作和实用经验表明，PRE值与不锈钢耐局部腐蚀的能力，如CPT和CCT值，是成比例关系的。
317LMN，904L两种奥氏体不锈钢和2205型双相不锈钢的PRE值大致相同，其抗点蚀和缝隙腐蚀的能力也应该是相同的。
所记录的使用数据显示，904L不锈钢的抗点蚀能力略优于其它钢种，而2205的抗缝隙腐蚀能力则较强，这种现象与实际使用情况相符。
一些牌号的PREN及PREW值
类别
牌号
化学成分
C
Cr
Ni
Mo
N
Cu
W
PREN
PREW
低合金型
S32304
0.03
23
0.12
24.92
S32101
21
1.5
0.22
25
S32003
20
3.5
1.7
0.16
28
中合金型
S31803/S32205
22
0.18
34.3
3Re60（18-5）
18
0.05
29.02
高合金型
S32550
1.8
S31250（DP3）
0.5
0.3
38
超级DSS
S32740
0.27
2.0
42.5
S32750
0.28
S32760（Zeron100）
0.24
0.7
40.5
S32707
27
6.5
0.40
50
S32906
29
0.35
0.8
304
0.08
18.48
316L
17
24.08
317L
19
11.5
29.38
2507
0.30
43.00
4.5
34.85
NO8926
0.20
44.65
0.2
下图：
临界点蚀温度（CPT）和临界缝隙腐蚀温度（CCT）
3）晶间腐蚀
A、晶间腐蚀的定义
晶间腐蚀是产生在晶粒之间的一种腐蚀形式。
产生晶间腐蚀的不锈钢，受到应力作用时，晶间腐蚀由表面开始而逐渐向内部发展。
这种腐蚀对于承受重载零件危害很大，因为它不引起零件外形的任何变化而使品粒之间结合遭到破坏，严重降低其机械性能，强度几乎完全损失，往往使机械设备发生突然破坏，是不锈钢最危险的一种破坏形式。
晶间腐蚀可以分别产生在热影响区、焊缝或熔合线上。
在熔合线上产生的晶间腐蚀又叫刃状腐蚀。
晶间腐蚀多发生在450℃～850℃时工作、中等浓度硫酸、高浓度硝酸和有机酸等酸性介质中发生及没有固熔的不锈钢。
腐蚀形式是不锈钢基体的晶粒边界受到加速腐蚀。
产生这种腐蚀的原因是晶界处贫铬造成的。
B、晶间腐蚀产生的原因
现以18—8型奥氏体钢（例如1CrI8NI9）来说明晶间腐蚀产生的过程。
室温下碳元素在奥氏体的溶解度很小，约0．02-0．03％（质量分数），而一般奥氏体钢中含碳量均超过0．02-0．03％，因此只能在淬火状态下使碳固溶在奥氏体中，以保证钢材具有较高的化学稳定性。
但是这种淬火状态的奥氏体钢当加热到450℃～850℃或在该温度下长期使用时，碳在奥氏体中的扩散速度大于铬在奥氏体中的扩散速，当奥氏体中含碳量超过它在室温的溶解度（0．02-0．03％）后。
碳就不断地向奥氏体晶粒边界扩散，并和铬化合，析出碳化铬Gr23C6。
但是铬的原子半径较大，扩散速度较小，来不及向边界扩散，晶界附近大量的铬和碳化合形成碳化铬，所以在晶间所形成的碳化铬所需的铬主要不是来自奥氏体晶粒内部，而是来自品界附近。
结果就使晶界附近的铬含量大为减少，当晶界含铬量小于l2％（质量分式）时，就形成“贫铬区”。
造成奥氏体边界贫铬，当晶界附近的金属含量铬量低于l2％时就失去了抗腐蚀的能力，在腐蚀介质作用下，就在晶粒之间产生腐蚀即产生晶间腐蚀。
从上可知，晶间腐蚀产生的根本原因是由于晶粒边界形成贫铬层造成的。
C、不锈钢产生晶间腐蚀的影响因素
（1）加热温度和加热时间的影响加热温度和加热时间对18—8型不锈钢晶间腐蚀的影响
当加热温度小于450℃或大于850℃，不会产生晶间腐蚀。
因为温度小于450℃时，由于温度较低，不会形成碳化铬。
当温度超过850℃时，由于温度扩散能力增强，有足够的铬扩散至晶界和碳结合，不会在晶界形成“贫铬区”：
所以产生晶间腐蚀的温度是在450℃-850℃之间，这个温度区间就成为产生晶间腐蚀的“危险温度区”（又称“敏化温度区”）．其中尤以650℃为最危险。
焊接时，焊缝两侧处于“危险温度区”的地带最容易发生晶间腐。
即使是焊缝由于在冷却过程中其温度也要穿过“危险温度区”，所以也会产生晶间腐蚀。
（2）冷却速度的影响
冷却速度的影响不锈钢焊接接头在“危险温度区”停留在时问越短，接头的耐晶问腐能力越强。
所以不锈钢焊接时，快速冷却是提高抗晶间腐蚀的重要手段。
（3）含碳量的影响
碳是造成晶体间腐蚀的主要元素，碳含量在0．08％以下时，能够析出碳的数量较少，碳含量在0．08％以上时，能够析出碳的数量迅速增加。
随着不锈钢中含碳量的增加，在晶界生成的碳化铬随之增多，结果就使得在晶界形成“贫铬区”的机会增多，导致产生晶间腐蚀的倾向增加，所以碳是抗晶间腐蚀最有害的元素。
奥氏体不锈钢根据含碳量的不同，分成三个等级：
一般含碳量（toe<
0．14％）、低碳级（toe<
0．06％）和超低碳级（toe<
0．03％），因为室温时，奥氏体中能溶解最大的碳，其质量分数为0．02％~03％，所以超低碳奥氏体不锈钢如果材料化学成份合格原则上就不会产生晶间腐蚀，如00Crl9Ni10、等。
焊接这类钢时，应该采用超低碳不锈钢焊丝，如H00Cr21Ni10。
（4）金相组织的影响
不锈钢的金相组织如果是单相奥氏组织体，则其抗晶间腐能力较差。
如果组织中同时还有一定数量的铁素体存在，形成奥氏体加铁素体的双相组织，会大大提高抗晶间腐的能力。
组织的焊缝由于柱状晶发展较快，晶间夹层厚而连续，析出碳化物后，贫铬区贯穿于晶粒之间，构成侵蚀性介质的腐蚀通道。
双相组织的焊缝，由于树枝晶粒打乱了柱状晶的生长，晶间夹层分散而不连续，并且由于铁素体中铬的质量分数远高于奥氏体，碳化铬等化合物优先在铁素体的边缘以内析出，因而不致在晶界形成贫铬区。
即使形成了贫铬区，也容易从临近的高铬铁素体中，及时得到铬的补充。
因此这种双相组织会大大提高抗晶间腐的能力。
（5）热处理工艺的影响
通过热处理可以消除贫铬区，稳定金属组织，可有效地减少晶间腐蚀的产生。
（6）其它元素的影响
如在不锈钢中的加入钛、铌等与碳的结合能力比铬更强的元素，能够与碳结合合成稳定的碳化物，可以避免在奥氏体中形成贫铬区。
这些元素称为稳定剂，并且钛和铌还是形成铁素体的元素，加入后会促使形成双相组织。
所以，通过添加这些元素也可以减少晶间腐蚀的产生。
D晶间腐蚀的防止方法
为了防止晶界贫铬提高抗晶间腐蚀能力，主要有两个办法：
一是降低钢中的碳含量≤0.03%的超低碳不锈钢；
二是向钢中添加钛或铌，铌、钛（Nb、Ti）：
是强碳化物形成元素，能提高钢的耐晶间腐蚀能力。
但碳化钛对不锈钢的表面质量有不利影响，因此在表面要求较高的不锈钢中一般通过添加铌来改善性能。
N在Cr-Ni奥氏体不锈钢和双相不锈钢中是一种无价且非常有益的合金元素。
对氮的强化作用，降低钢的晶间腐蚀敏感性，改善钢的耐蚀性，特别是改善钢的耐点蚀等方面的机理，正在进行深入的研究工作。
几种控氮和氮合金化的Cr-Ni奥氏体不锈钢已结合工程需要投入了批量生产和应用
综上所述，我们可以从以下几个方面着手加以控制和
（1）控制含碳量
通常控制基本金属和焊条的含碳量在0．08％以下，如0Crl8Ni9Ti钢板，E0—19—10—15、E0—19—10Nb一15焊条等。
另外，若奥氏体钢中的含碳量小于0．02-0．03％时，则全部碳都溶解在奥氏体中，即使在450℃-850℃加热也不会形成贫铬层，故不会产生晶间腐蚀。
通常所说的超低碳不锈钢（如00Crl9Ni10、00Crl7Ni14M02、E00—19—10—16焊条）含碳量小于0．03％，因此不会产生晶间腐蚀。
（2）添加稳定剂
在钢材和焊接材料中加入钛、铌等与碳的亲和力比铬强的元素，这些元素能够与碳结合成稳定的碳化物，从而避免在奥氏体晶界造成贫铬，对提高抗晶间腐蚀能力起十分良好的作用。
常用的不锈钢材和焊接材料都含有钛和铌，如2Crl8NilMo2Ti钢材、E0—19—10Nb一15焊条、H0Crl9Ni9Ti焊丝等。
（3）进行固溶处理
将焊接接头进行固溶处理，方法是在焊后把焊接接头加热到1050-11oo℃，此时碳又重新溶人奥氏体中，然后迅速冷却，稳定了奥氏体组织。
另外，也可以进行850℃～900℃保温2h的稳定化热处理，此时奥氏体晶粒内部的铬逐步扩散到晶界，晶界处的含铬龟又重新恢复到大于12％，这样就不会产生晶间腐蚀。
（4）采用双相组织
在焊缝中加入铁素体形成元素，如铬、硅、铝、钼等，以使焊缝由原来的奥氏体单相组织转化成奥氏体加铁素体的双相组织。
但应该注意的是：
焊缝金属中铁素体含量不宜过多，否则也会使焊缝变脆。
实践证明焊缝金属中铁素体含量在5-10％时，可有效地减少晶间腐蚀的产生。
（5）加快冷却速度
因为奥氏体钢含碳量低，不会产生淬硬现象，所以在焊接过程中，可以设法增加焊接接头的冷却速度，如焊件下用铜垫板，或直接浇水冷却。
在焊接工艺上，可以采用小电流、大焊速、短弧、多道焊等措施，目的是缩短焊接接头在危险温度区（450～850~C）停留的时间，使其不致形成贫铬区，从而有效的防止了晶间腐蚀的产生。
此外，还必须注意焊接次序，即与腐蚀介质接触的焊缝应最后焊接，尽量不使它受重复的焊接热循环作用。
E、其它人理论
产生晶间腐蚀的不锈钢，当受到应力作用时，即会沿晶界断裂、强度几乎完全消失，这是不锈钢的一种最危险的破坏形式。
晶间腐蚀可以分别产生在焊接接头的热影响区（HAZ）、焊缝或熔合线上，在熔合线上产生的晶间腐蚀又称刀线腐蚀（KLA）。
不锈钢具有耐腐蚀能力的必要条件是铬的质量分数必须大于10~12%。
当温度升高时，碳在不锈钢晶粒内部的扩散速度大于铬的扩散速度。
因为室温时碳在奥氏体中的溶解度很小，约为0.02%～0.03%，而一般奥氏体不锈钢中的含碳量均超过此值，故多余的碳就不断地向奥氏体晶粒边界扩散，并和铬化合，在晶间形成碳化铬的化合物，如（CrFe）23C6等。
数据表明，铬沿晶界扩散的活化能力162～252KJ/mol，而铬由晶粒内扩散活化能约540KJ/mol，即:
铬由晶粒内扩散速度比铬沿晶界扩散速度小，内部的铬来不及向晶界扩散，所以在晶间所形成的碳化铬所需的铬主要不是来自奥氏体晶粒内部，而是来自晶界附近，结果就使晶界附近的含铬量大为减少，当晶界的铬的质量分数低到小于12%时，就形成所谓的“贫铬区”，在腐蚀介质作用下，贫铬区就会失去耐腐蚀能力，而产生晶间腐蚀。
含碳量超过0.03%的不稳定的奥氏体型不锈钢（即不含钛或铌的0Cr18Ni9不锈钢），如果热处理不当则在某些环境中易产生晶间腐蚀。
这些钢在425℃-815℃之间加热时，或者缓慢冷却通过这个温度区间时，都会产生晶间腐蚀。
这样的热处理造成碳化物在晶界沉淀（敏化作用），并且造成最邻近的区域铬贫化使得这些区域对腐蚀敏感。
敏化作用也可出现在焊接时，在焊接热影响区造成其后的局部腐蚀。
最通用的检查不锈钢敏感性的方法是65%硝酸腐蚀试验方法。
试验时将钢试样放入沸腾的65%硝酸溶液中连续48h为一个周期，共5个周期，每个周期测定重量损失。
一般规定，5个试验周期的平均腐蚀率应不大于0.05mm/月。
防止晶界腐蚀的措施有：
1、调整焊缝的化学成份，加入稳定化元素减少形成碳化铬的可能性，如加入钛或铌等。
2、减少焊缝中的含碳量，可以减少和避免形成铬的碳化物，从而降低形成晶界腐蚀的倾向，含碳量在0．04%以下，称为“超低碳”不锈钢，就可以避免铬的碳化物生成。
3、工艺措施，控制在危险温度区的停留时间，防止过热，快焊快冷，使碳来不及析出。
4）缝隙腐蚀
产生缝隙腐蚀的主要原因是设备内有缝隙，例如铆接、垫片或者设备内有死角等原因，介质在这些地方由于不流动，所以氯离子浓缩而加快腐蚀。
为了防止发生缝隙腐蚀，首先应尽量避免有缝隙的设计，或使缝隙敞开；
其次提高耐缝隙腐蚀的能力，其中合金元素的影响与点蚀相同。
缝隙腐蚀+Pitting（'
03.3大韩特殊钢/填埋的自来水管）
5）锈蚀
不锈钢的耐蚀性能是近年来由于不锈钢作为装饰材料广泛应用而提出的新的耐蚀性指标。
不锈钢作为建筑用的板、管等材料同时要具有装饰性和美观性。
影响不锈钢耐锈性能的因素与耐点蚀性的因素是完全相同的，主要取决于基体抗锈性和锈蚀源（夹杂物）的含量。
耐蚀性角度进行选材
1）大气环境介质中的选用
一般选用201、301、304型，较少选用1201、301。
2）水介质中的选用
一般以304、控N型18-8、316型等可耐氯离子腐蚀，做刀具也可选用Cr13型。
在海水中应选用高Cr、N
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