贝雷架高支架施工检算Word文档下载推荐.docx

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10cm木方检算

木方截面特性：

W=166.7cm3，A=100cm2

木方抗弯容许应力

木方纵向及横向间距均为60cm，检算跨度按L=60cm计，偏保守考虑，一个木方承受0.6m范围内混凝土梁重及其上施工及振捣荷载重，

即q=0.6m×

1.8m（梁高）×

26KN/m3+0.6×

4.5KN/m2=30.8KN/m。

M跨中=1/8×

30.8×

0.6^2=1.4KN.M

σ=1.4KN.M/166.7cm3=8.4MPa<

[σ],满足要求。

2、上分配梁I20a检算

（1）I20a截面特性：

A=35.5cm2，W=237cm3

（2）分配梁I20a荷载计算模式：

偏安全考虑，分配梁不考虑碗扣支架对荷载的均布扩散，分别计算考虑翼缘板、底板及腹板处荷载，如图所示。

（3）（30+32+30）m双线连续梁

图2（30+32+30）m双线连续梁截面图

纵向取1m计算各部分横向荷载分布：

1）腹板部分荷载计算

①混凝土自重荷载计算（考虑1.05超灌系数）

边腹板：

0.62m2×

26KN/m3/0.504m×

1.05=33.6（KN/m）

中腹板：

0.3m×

1.8m×

26KN/m3/0.3m×

1.05=49.1（KN/m）

②模板荷载计算

侧模：

1.52m×

0.5KN/m2/0.3m=2.5（KN/m）

底模：

0.3m×

0.5KN/m2/0.3m=0.5（KN/m）

内侧模板：

0.912m×

0.5KN/m2/0.3m=1.52（KN/m）

边腹板模板总荷载为：

（2.5+0.5+1.52）=4.52（KN/m）

2×

0.9m×

1m×

0.5KN/m2/0.3m=3.0（KN/m）

（3.0+0.75）=3.75（KN/m）

③设备及人工荷载：

2.5KN/m2×

1m=2.5（KN/m）

④砼浇注振捣荷载：

2KN/m2×

1m=2（KN/m）

腹板下荷载合计：

q=①+②+③+④=33.6+4.52+2.5+2=42.6（KN/m）

q=①+②+③+④=49.1+3.75+2.5+2=57.4（KN/m）

图3（30+32+30）m双线连续梁分配梁荷载分布

图4（30+32+30）m双线连续梁分配梁弯矩图

=13.6KN.m/237cm3=57.4MPa<

[σ]=140MPa满足要求

（4）25m、30m单线简支梁

图525m、30m单线简支梁截面图

①混凝土自重荷载计算

0.5747m2×

1m×

26KN/m3/0.497m×

1.05=31.6（KN/m）

0.5KN/m2/0.28m=2.71（KN/m）

0.28m×

0.5KN/m2/0.28m=0.5（KN/m）

1.095m×

0.5KN/m2/0.28m=1.96（KN/m）

腹板模板总荷载为：

（2.71+0.5+1.96）=5.2（KN/m）

q=①+②+③+④=31.6+5.2+2.5+2=41.3（KN/m）

2）底板部分荷载计算

①混凝土自重荷载

0.794m2×

26/1.80×

1.05=12.1（KN/m）

②箱内顶模、底模荷载

内模：

（0.474×

2m+0.212×

2m+1.316m+1.556m）×

0.5KN/m2/1.80=1.18（KN/m）

1.80m×

0.5KN/m2/1.8=0.5（KN/m）

箱内支架荷载：

2.72m2×

50kg/m3/1.8m=0.8KN/m

模板分布荷载为：

1.18+0.5+0.8=2.48（KN/m）

底板部位分布荷载合计：

q=①+②+③+④=12.1+2.48+2.5+2=19.1（kN//m）

图825m单线简支梁分配梁弯矩图

图930m单线简支梁分配梁弯矩图

=10.6KN.m/237cm3=44.7MPa<

1.12m2×

26/1.79×

1.05=17.1（KN/m）

2m+1.242m+1.542m）×

0.5KN/m2/1.79=1.16（KN/m）

1.790m×

0.5KN/m2/1.79=0.5（KN/m）

2.3m2×

50kg/m3/1.79m=0.64KN/m

1.16+0.5+0.64=2.3（KN/m）

q=①+②+③+④=17.1+2.3+2.5+2=23.9（kN//m）

3）翼板部位荷载计算

0.292m2×

26KN/m3/1.35m×

1.05=5.9（kN/m）

②模板荷载

q=（0.15+1.35）m×

0.5KN/m2/1.35=0.56（kN/m）

q=2.5KN/m2×

1m=2.5（kN/m）

q=2KN/m2×

1m=2（kN/m）

q=①+②+③+④=5.9+0.56+2.5+2=11.0kN/m

4）箱梁外侧碗扣支架重量

底板处：

2.4m×

50kg/m3=1.2KN/m

翼缘板处：

（2.4+1.8）m×

50kg/m3=2.1KN/m

5）计算模型及应力检算

分配梁纵向间距为0.6m，则

翼缘板处q=11×

0.6+2.1×

0.6=7.9KN/m

腹板处q=43.0×

0.6+1.2×

0.6=26.5KN/m

底板处q=23.9×

0.6=15.1KN/m

图113×

25m、3×

30m单线连续梁分配梁荷载分布图

图123×

30m单线连续梁分配梁弯矩图

=10.8KN.m/237cm3=45.6MPa<

3、贝雷梁检算

（1）上部荷载分项

1）梁体自重（考虑1.05倍超打系数）：

（30+32+30）m双线连续梁：

671.2m3×

26KN/m3×

1.05=18323.8KN

18323.8KN/92m=199.2KN/m

25m单线简支梁：

69.4m3×

1.05=1894.6KN

1894.6KN/25m=75.8KN/m

30m单线简支梁：

81m3×

1.05=2211.3KN

2211.3KN/30m=73.7KN/m

（3×

30）m单线连续梁：

294.8m3×

26KN/m3×

1.05=8048.0KN

8048.0KN/90m=89.4KN/m

25）m单线连续梁：

250.5m3×

1.05=6838.7KN

6838.7KN/75m=91.2KN/m

2）木模板荷载标准值：

0.5kN/m2×

30.3m=15.2KN/m

3）每跨可调顶托：

230个/m×

5kg/个=11.5KN/m

（2）贝雷片计算跨度

单线现浇单箱单室箱梁跨径分别为30米、25米，除去梁体墩顶搁置宽度，净跨径分别按13米、11米进行计算；

双线现浇单箱双室箱梁最大跨径为32米，除去梁体墩顶搁置宽度，中间设置间距4米的钢管柱，净跨径按12米。

（3）贝雷梁检算

将上述荷载叠加，同时从分配梁计算中支座反力结果，可得出贝雷梁的不均匀受力系数，从而求出贝雷梁的最不利荷载

值。

双排单层贝雷梁容许内力为[M]=1576.4KN.M,[Q]=490.5KN。

1）30+32+30m双线连续梁

Q=（199.2+15.2+11.5+14.4+25.5+20.4）=286.2KN/M

考虑贝雷梁不均匀受力：

=286.2×

（42.6/165.2）+1.84=75.6KN/m

M=1/8×

75.6×

122=1360.8<

1576.4，满足

Q=1/2×

12=453.6<

490.5,满足

2）25m单线简支梁

Q=（75.8+15.2+11.5+14.4+25.5+20.4）=162.8

=162.8×

（37.6/70.7）+1.84=88.4KN/m

88.4×

112=1337.1<

11=486.2<

4、横梁检算

（1）30+32+30m双线连续梁

N=2928.2/6=488.0KN

图13（30+32+30）m双线连续梁横梁荷载分布图

图14（30+32+30）m双线连续梁横梁弯矩图

=526.4KN.m/2981.47cm3=176.5MPa>

[σ]=140Mpa,不满足要求，设两根工63a横梁σ=88.3MPa<

[σ]=140Mpa,满足要求

（2）25m单线简支梁及3x25m单线连续梁

两种跨度贝雷梁布置相同，按梁体较重者3x25m单线连续梁计算

N=2422.7/3=807.6KN

、

图1525m单线简支梁、3x25m单线连续梁横梁荷载分布图

图1625m单线简支梁、3x25m单线连续梁横梁弯矩图

=970.3KN.m/2981.47cm3=325.2MPa〉[σ]=140Mpa

不满足要求

根据上述计算，一根横梁不满足要求，设置三根工63a，应力为

=323.4KN.m/2981.47cm3=108.5MPa<

[σ]=140Mpa

满足要求

（2）30m单线简支梁及3x30m单线连续梁

两种跨度贝雷梁布置相同，按梁体较重者3x30m单线连续梁计算

N=2899.2/4=724.8KN

图1730m单线简支梁、3x30m单线连续梁横梁荷载分布图

图1830m单线简支梁、3x30m单线连续梁横梁弯矩图

=725.3KN.m/2981.47cm3=243.3MPa>

[σ]=140Mpa,

不满足要求

设置一根横梁不满足要求，设两根横梁，应力为121.7MPa<

140Mpa,满足要求

5、钢管支墩计算

（1）25m单线简支梁及3×

25m单线连续梁

偏安全考虑，上部荷载按3×

25m单线连续梁计算，墩高H=30m，钢管外径D=610mm，壁厚t=12mm，

钢管面积：

A=22544mm2

σ=N/A=1268.3×

103/22544mm2=56.3（MPa）<

Ψ［σ］=0.536×

140=75.0MPa，满足要求

（2）30m单线简支梁及3×

30m单线连续梁

30m单线连续梁计算，墩高H=33.1m，钢管外径D=610mm，壁厚t=12mm

λ=L/i=0.7×

33.1/0.2115=109.6，查《钢结构设计规范》得Ψ=0.493

单根钢管支墩底竖向力：

N=（724.8×

4+0.01549×

6.2×

78.5）/2+0.022544×

33.1×

78.5=1511.9KN

σ=N/A=1511.9×

103/22544mm2=67.1（MPa）<

Ψ［σ］=0.536×

140=75.0MPa

满足要求

6、钢管桩检算

检算范围内均为岩层较好，最小单轴抗压强度R=6.5MPa，覆盖土层厚的地层按混凝土钻孔桩基础检算，覆盖土层薄的地层按明挖基础检算。

（1）25m、30m单线简支梁及3×

按最不利荷载考虑，上部荷载采用3×

30m单线连续梁荷载

1）按混凝土钻孔桩计算，桩径D=1m，桩长L=11m，最小嵌岩深度h=2m

图19承台布置图一

单桩容许承载力[P]=6500（0.4×

0.785+0.03×

3.14×

2）=3265.6KN

墩底轴力N1=（2899.2+0.01549×

78.5）+2×

0.022544×

30×

78.5=3012.9KN

承台重N2=5.2×

25=520KN

桩身重N3=0.785×

11×

25=216.0KN

桩底反力N=3012.9/2+520/2+216=1982.5KN<

3265.6KN,满足要求

2）按明挖基础

岩石容许承载力[σ]=σo=650KPa，明挖基础尺寸纵宽×

横宽×

高为：

2m×

5.2m×

1.5m

基底反力N=3012.9+2×

5.2×

1.5×

25=3402.9

基底反应力σ=3402.9/（2×

5.2）=327.2KPa<

[σ]=650KPa,满足要求

（2）（30+32+30）m双线连续梁

图20承台布置图二

墩底轴力N1=（2982.2+0.01549×

10.9×

78.5）+3×

78.5=3117.2KN

承台重N2=9.5×

25=950KN

桩底反力N=3117.2/3+950/3+216=1571.7KN<

9.5m×

2m

基底反力N=3117.2+2×

9.5×

25=4067.2

基底反应力σ=4067.2/（2×

9.5）=214.1KPa<

7、结论及施工注意事项

1）钢管支墩基础拟采用两种形式：

明挖基础及混凝土钻孔桩基础，配合工期及地层特点，覆盖土层较厚的墩位处采用钻孔桩基础，覆盖土层较薄处采用明挖基础

2）采用钻孔桩基础时，钻孔桩嵌岩不小于2m；

采用明挖基础时，应保证基础直接搁置在有效岩面上。