脚手架专项方案改Word文档格式.docx

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11、脚手架与建筑物按要求做连墙处理，层内每隔2～3根立杆连一次。

六、脚手架施工及验收标准

1、脚手架必须分层验收；

做好避雷、防电措施；

首层、施工层满铺竹笆板，中间层满铺钢网式脚手板，铺板层在两根小横杆之间增设一根小横杆，建筑物与外架300mm宽空隙部位用水平方向挂窄条安全网的方法围护，架子外侧围护采用密目防火安全网全封闭。

2、脚手架安全注意事项

1）凡有高血压、严重心脏病、癫病以及其它不适于高空作业人员，均不得从事架子工作。

凡参加高空作业的人员必须定期检查身体。

2）处于2.0米以上的高空临边作业时，系好安全带，安全带系在牢固可靠的地方。

3）操作时精神要集中，禁止打闹和开玩笑，工间休息应下到地面或楼面。

4）安装脚手架的工具要用绳子栓牢佩戴在身上，防止坠落伤人。

5）搭设完毕的脚手架，必须经过有关人员检查验收方可使用。

6）脚手架其负荷重量不得超过200kg/m2（特殊使用者经计算确定）。

7）架子上不能堆放大量材料，凡是不符合规定的，架子工有权制止。

8）禁止在脚手架上安装滑车或缆风绳。

9）凡大风雨前后均应对脚手架工作进行检查保修，确保安全。

七、脚手架的拆除:

按后搭先拆的顺序进行，拆前应将隔离层和安全网上的杂物清理干净，拆一步清一步，确保脚手架拆除的顺利和安全。

1、脚手加拆除前，先对脚手架作检查，确认脚手架不存在安全隐患时方可拆除。

如存在拆除的安全隐患影响，应先作加固处理然后拆除，保证在拆除中不发生危险。

2、对参与脚手架拆除的操作人员，管理人员应进行安全交底，以及外装饰保护等措施的交底。

3、外脚手架拆除时，严禁在垂直方向上下同时作业。

特别加强出入口处的管理。

上部脚手架拆除，下部必须同时停止使用。

要出入口处设置明显的使用标志和围栏，此装置应双面设置。

4、在拆除脚手架周围于坠落范围，设置明显的"

禁止入内"

的标志，并有专人监护，以使拆脚手架时无其他人员入内。

5、建筑物的外门窗应关严，并对可能遭到碰撞处给予必须的保护。

6、脚手架的拆除顺序应按如下方法进行：

安全网→挡脚板栏板→脚手板→扶手杆→剪刀撑→搁栅→小横杆→大横杆→立柱。

拆除脚手架应一步一步进行，由上而下。

拆下的材料应由塔吊吊下，禁止高空直

落地式扣件钢管脚手架计算书

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为64.1m，立杆采用单立管。

搭设尺寸为：

立杆的纵距1.00m，立杆的横距1.00m，立杆的步距1.20m。

采用的钢管类型为，连墙件采用2步3跨，竖向间距2.40m，水平间距3.00m。

施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设6层。

一、大横杆的计算：

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯距和变形。

1、均布荷载值计算

大横杆的自重标准值P1=0.38kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.350×

1.000/3=0.117kN/m

活荷载标准值Q=3.000×

1.000/3=1.000kN/m

静荷载的计算值q1=1.2×

0.038＋1.2×

0.117=0.186kN/m

活荷载的计算值q2=1.4×

1.000=1.400kN/m

2、强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下：

M1max=0.08q1l2+0.10q2l2

跨中最大弯矩为

M1=（0.08×

0.186-0.10×

1.400）×

1.0002=0.155kN.m

支座最大弯矩计算公式如下：

M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2

支座最大弯矩为

M2=-（0.10×

0.186+0.117×

1.0002=-0.182kN.m

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=0.182×

106/5080.0=35.907N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！

3、挠度计算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下：

Vmax=0.677q1l4/100EI+0.990q2l4/100EI

静荷载标准值q1=0.038+0.117=0.155kN/m

活荷载标准值q2=1.000kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=（0.677×

0.155+0.990×

1.000）×

1000.04/（100×

2.06×

105×

121900.0）=0.436mm

大横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm，满足要求！

二、小横杆的计算：

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1、荷载值计算

大横杆的自重标准值P1=0.038×

1.000=0.038kN

1.000×

1.000/3=0.117kN

活荷载标准值Q=3.000×

1.000/3=1.000kN

荷载的计算值P=1.2×

0.038+1.2×

0.117+1.4×

1.000=1.586kN

最大弯矩考虑为小横杆自得均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。

均布荷载最大糨矩计算公式如下：

Mqmax=ql2/8

集中荷载最大弯矩计算公式如下：

Mpmax=Pl/3

M=（1.2×

0.038）×

1.0002/8+1.586×

1.000/3=0.534kN.m

σ=0.534×

106/5080.0=105.207N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和。

均布荷载最大挠度计算公式如下：

Vqmax=5ql4/384EI

集中荷载最大挠度计算公式如下：

Vpmax=Pl（3l2-4l2/9）/72EI

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=5.0×

0.038×

1000.004/（384×

2.060×

121900.000）=0.02mm

集中荷载标准值

P=0.038+0.117+1.000=1.155kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V2=1155.067×

1000.0×

（3×

1000.02-4×

1000.02/9）/（72×

121900.0）=1.633mm

最大挠度和

V=V1+V2=1.351mm

小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm，满足要求！

三、扣件抗滑力的计算：

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）：

R≤Rc

其中Rc—扣件抗滑承霜力设计值，取；

R—纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值。

横杆的自重标准值P1=0.038×

1.000/2=0.175kN

荷载的计算值R=1.2×

0.175+1.4×

1.500=2.356kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！

当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时，试验表明：

单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN。

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

四、脚手架荷载标准值：

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

1、每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）：

本例为0.1489

NG1=0.149×

64.050=9.537kN

2、脚手板的自重标准值：

本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35

NG2=0.350×

6×

1.000/2=1.050kN

3、栏杆与挡脚手板自重标准值，本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14

NG3=0.140×

6/2=0.420kN

4、吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）：

0.005

NG4=0.005×

1.000/2=0.002kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=11.010kN

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×

2×

1.000/2=3.000kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

Wk=0.7Uz·

Us·

Wo

其中Wo—基本风压，按照《建筑结构荷载规范》（GBJ9）的规定采用：

Wo=0.450

Uz—风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GBJ9）的规定采用：

Uz=1.450

Us—风荷载体型系数：

Us=1.000

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×

0.450×

1.450×

1.000

=0.457kN/m2。

考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×

1.4NQ

风荷载设计产生的立杆段弯矩计算公式

Mw=0.85×

1.4Wklah2/10

其中Wk—风荷载基本风压值（kN/m2）；

la—立杆的纵距（m）；

h—立杆的步距（m）。

五、立杆的稳定性计算：

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

σ=N/φA+Mw/W≤[f]

其中N—立杆的轴心压力设计值（kN）：

N=16.78

φ—轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i的结果查表得到0.39；

i—计算立杆的截面回转半径（cm）：

I=1.58

lo—计算长度（m），由公式lo=kuh确定：

lo=2.08

k—计算长度附加系数，取1.155；

u—计算长度系数，由脚手架的高度确定：

u=1.50

A—立杆净截面面积（cm2）：

A=4.89

W—立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：

W=5.08

Mw—计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩（kN.m）：

Mw=0.078

σ—钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）：

经计算得到σ=103.13

[f]—钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205.00N/mm2

立杆的稳定性计算，满足要求！

六、最大搭设高度的计算：

考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架，可搭设高度按照下式计算：

φAσ-[1.2NG2k+0.85×

1.4（NQk+φA·

Mwk/w）]

Hs=

1.2gk

其中NG2k—构配件自重标准值产生的轴向力（kN）：

=1.472

NQ—活荷载标准值（kN）：

NQ=3.000

gk—每米立杆随的结构自重标准值：

Mwk—计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：

经计算得到，按照稳定性计算的搭设高度

脚手架搭设高度等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

Hs

[H]=

1+0.001Hs

经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50.00m。

七、连墙杆的计算：

连墙杆的轴向力计算值应按照下式计算：

N1=N1w+No

其中N1w—风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：

N1w=1.4×

Wk×

Aw

Wk—风荷载基本风压值：

Wk=0.457kN/m2

Aw—每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=2.40×

3.00=7.200cm2

No—连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力：

经计算得到N1w=4.604kN，连墙件轴向力计算值N1=9.604kN

连墙件轴向力设计值Nf=φA[f]

其中φ—轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i的结果查表得到φ=0.95

A=4.89cm2；

[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf=95.411kN

N＞Nf，连墙件的设计计算满足要求！

连墙件采用扣件与墙体连接。

八、立杆的地基承载力计算：

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p≤fg

其中p—立杆基础底面的平均压力（N/mm2），p=N/A；

p=67.13

N—上部结构传至基础顶面的轴向力设计值（kN）：

A—基础底面面积（m2）：

A=0.25

fg—地基承载力设计值（N/mm2）：

fg=68.00

地基承载力设计值应按下式计算

fg=kc×

fgk

其中kc—脚手架地基承载力调整系数：

kc=0.40

fgk—地基承载力标准值：

fgk=170.00

地基承载力的计算满足要求！