5m模板支撑施工方案Word格式.docx

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壁厚3.5mm；

截面积4.89cm2；

回转半径i=1.58cm；

钢管质量0.0376kN/m，立杆上端伸出至模板支撑点的长度a=0.30m。

钢材弹性模量E=206000.00N/㎜2，抗弯强度f=205.00N/㎜2,抗剪强度fv=125.00N/㎜2。

2．梁底模验算

（1）梁底模及支架荷载计算

荷载类型标准值单位梁宽梁高系数设计值

①底模自重0.3kN/m2×

（1.40+3.64）×

1.2=1.81kN/m

②砼自重24.0kN/m3×

1.40×

2.00×

1.2=80.64kN/m

③钢筋荷载1.5kN/m3×

1.2=5.04kN/m

④振捣砼荷载2.0kN/m2×

1.4=3.92kN/m

梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=91.41kN/m

梁底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③q2=87.49kN/m

（2）梁底模板验算

第一层龙骨间距L=250mm，计算跨数=五跨。

底模厚度h=18mm，板模宽度b=1400mm；

W=bh2/6=1400.00×

18.002/6=75600mm3，I=bh3/12=1400×

183/12=680400mm4。

1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=-0.105

M=KM·

q1L2=-0.105×

91.41×

0.252×

106=-599907N.mm=-0.60kN.m

σ=M/W=599907/75600=7.94N/mm2

梁底模抗弯强度σ=M/W=7.94N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

剪力系数KV=0.606

V=KVq1L=0.606×

0.25×

1000=13849N=13.85kN

τ=3V/（2bh）=3×

13849/（2×

1400×

18）=0.82N/mm2

梁底模抗剪强度τ=3V/（2bh）=0.82N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

荷载不包振捣砼荷载，则计算荷载q2=87.49kN/m，挠度系数Kυ=0.644

υ=Kυq2L4/（100EI）=0.644×

87.49×

2504/（100×

9000.00×

680400）=0.36mm

[υ]=L/400=250/400=0.63mm

梁底模挠度V=0.36mm＜[υ]=0.63mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

计算简图

（3）第一层龙骨验算

第一层龙骨采用木枋b=80mm，h=80mm，立杆横向尺寸L2=600mm，梁宽度b=1400mm。

W=bh2/6=80×

802/6=85333mm3,I=bh3/12=80×

803/12=3413333mm4。

a、梁传荷载计算

q=q1×

第一层龙骨间距/梁宽=91.41×

0.25/1.40=16.32kN/m

b、板传荷载计算

板重量=1.2×

（板厚度×

25＋模板重）＋1.4×

活载

=1.2×

（0.18×

25+0.30）+1.4×

2.50=9.26kN/m2

板传递到第一层龙骨的荷载P=0.35×

9.26=0.81kN

经过计算得到从左到右各支座力分别为：

N1=1.79kN，N2=10.45kN，N3=10.45kN，N4=1.79kN；

经过计算得到最大弯矩：

M=0.55kN.m；

经过计算得到最大剪力：

V=5.22kN；

经过计算得到最大支座力：

F=10.45kN；

经过计算得到最大变形：

υ=0.18mm。

σ=M/W=0.55×

106/85333=6.50N/mm2

第一层龙骨抗弯强度6.50N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。

5223/（2×

80×

80）=1.22N/mm2

第一层龙骨抗剪强度1.22N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。

最大挠度υ=0.18mm

[υ]=L/400=600/400=1.50mm

第一层龙骨挠度V=0.18mm小于1.50mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

（4）第二层龙骨验算

第二层龙骨纵向间距400mm,计算跨数三跨。

第二层龙骨采用木枋b=80mmh=80mm；

W=1×

802/6=325521mm3，I=1×

803/12=20345052mm4；

P=F=10445F；

弯矩系数KM=-0.163

最大弯矩为Mmax=KmPL=-0.163×

10445×

400=-680598N.mm=-0.68kN.m

σ=M/W=680598/325521=2.09N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=M/W=2.09N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=1.288

V=KVP=1.288×

10445/1000=13.45kN

13.45×

1000/（2×

80）=1.29N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=3V/（2bh）=1.29N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

P’=F=10445N；

挠度系数Kυ=-1.358

υ=KυP’L3/（100EI）=-1.358×

4003/（100×

20345052）=-0.05mm

[υ]=L/400=400/400=1.00mm

第二层龙骨挠度V=-0.05mm＜[υ]=1.00mm,满足要求。

3.支撑强度验算

（1）钢管承载力验算

传至每根钢管立柱力的系数1.788

每根钢管承载NQK1=1.788×

10445=18675N

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:

NQK2=1.4×

0.60×

0.40×

1=336N

每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK2=18675+336=19011N

钢管重量0.0376kN/m,立杆重量=0.0376×

3.0=113N

水平拉杆4层,拉杆重量=4×

1.00×

0.0376=151N

扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.60×

4=58N

支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=113+151+58=322N

钢管轴向力N＝1.2NGK+NQK=1.2×

322+19011=19397N

L0=h+2a=1.00+2×

0.30=1.60m

Φ48钢管的i=1.58cm,λ=L0/i=160.00÷

1.58=101.27<

150杆件长细比满足要求

查表5-4得:

=0.580，P=N/（

A）=19397÷

（0.580×

489.00）=68.39N/mm2

钢管承载力68.39N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。

（2）钢管支承面受冲切承载力验算

钢管立杆设配套底座100×

100mm，支承面为（按C35考虑）混凝土楼板，支承楼板厚=150mm，

上部荷载为：

F=19.40kN，βs=2.00，ft=1.57N/mm2，hO=150-15=135mm，βh=1.00

η=0.4＋1.2/βs=1.00

σpc,m=1.00N/mm2Um=4×

100=400mm

（0.7βhft＋0.15σpc,m）ηUmhO

=（（0.7×

1×

1.57+0.15×

1）×

400×

135）/1000=67.45kN

钢管支承面受冲切承载力67.45kN＞19.40kN,满足要求。

4.侧模板验算

（1）荷载计算

1）新浇砼的侧压力

F1=0.22r×

200/（T+15）β1β2V1/2

=0.22×

24.00×

4.44×

1.20×

1.15×

2.000.5=45.75kN/m2

（r=24.0β1=1.20β2=1.15V=2.0T=30.0）

F2=rH=24×

梁高=24×

2.00=48.00kN/m2

比较F1、F2两者取小值F=45.752kN/m2，有效压头高度=F/r=1.91m

2）振捣砼产生的荷载4.00kN/m2

3）倾倒砼产生的荷载4.00kN/m2

分项系数

标准值kN/m2

荷载值kN/m2

1、新浇砼的侧压力

1.2

45.75

54.90

2、振捣砼产生的荷载

1.4

4.0

5.60

3、倾倒砼产生的荷载

66.10

（2）侧模板强度验算

木模板厚度h=18mm；

取竖肋间距L=300mm,计算跨数五跨；

W=bh2/6=1820×

182/6=98280mm3，I=bh3/12=1820×

183/12=884520mm4。

均布荷载q’=66.10×

（2.00-0.18）=120kN/m=120N/mm，弯矩系数KM=-0.105

M=KM•qL2=-0.105×

120×

3002=-1136897N.mm=-1.14kN.m

σ=M/W=1136897/98280=11.57N/mm2

侧模抗弯强度σ=M/W=11.57N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

抗剪系数KV=0.606

V=KVq，L=0.606×

120.31×

0.30=21.87kN

21.87×

1000/（2×

18×

915）=1.00N/mm2

侧模抗剪强度τ=3V/（2bh）=1.00N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

按强度验算荷载组合，不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故

q，=54.90×

（2.00-0.18）=100kN=100N/mm，挠度系数Kυ=0.644

挠度υ=Kυq，L4/100EI=0.644×

100×

3004/（100×

884520）=0.65mm

[υ]=L/400=300/400=0.75mm

侧模挠度V=0.65mm＜[υ]=0.75mm,满足要求。

（3）穿梁螺栓计算

梁侧模压力=2/3（倾倒、振捣砼产生的荷载＋新浇砼的侧压力）×

（梁高度-板厚度）=0.67×

（11.20+54.90）×

1.82=80.20kN/m；

设4排对拉螺栓；

穿梁螺栓受力=80.20×

600÷

4=12031N；

对拉螺栓φ12,容许拉力[N]=13345N

穿梁螺栓受力12030.7N＜容许拉力13345N,满足要求。

（4）侧肋强度验算

木枋尺寸b=80mm，h=80mm；

计算跨度364mm；

跨数5跨。

W=bh2/6=80×

802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×

均布荷载q=66.10×

0.30=20N/mm；

M=KM.qL2=-0.105×

20×

3642=-275887N.mm=-0.28kN.m

σ=M/W=275887/85333=3.23N/mm2

侧肋抗弯强度σ=M/W=3.23N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

V=KVq，L=0.606×

0.36=4.37kN

4.37×

80）=1.03N/mm2

侧肋抗剪强度τ=3V/（2bh）=1.03N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

均布荷载q，=54.90×

0.30=16N/mm；

挠度系数Kυ=0.644

16×

3644/3072000000000=0.03mm

[υ]=L/400=364/400=0.91mm

侧肋挠度V=0.03mm＜[υ]=0.91mm,满足要求。

5.地基承载力验算

立杆基础底面的平均压力必须满足下式要求：

P≤fg

P=N/A=19.40/0.01=1939.68kN/m2

式中P－立杆基础地面的平均压力（kN/m2）；

A－基础底面面积（m2），A=0.01m2；

N－上部结构传至基础顶面的轴向压力设计值（kN），N=19.40kN；

fg－地基承载力特征值（kN/m2）；

fg=kc×

fgk=1.0×

13360.00=13360.00kN/m2

其中kc－地基承载力调整系数，kc=1.0；

fgk－混凝土抗压强度设计值（C35砼受压fc=16700.00kN/m2,因截面长边小于300mm）

fgk=16700.00×

0.8=13360.00kN/m2；

地基承载力P=1939.68＜13360.00kN/m2,满足要求。

6．计算结果：

第一层龙骨80×

80mm单木枋@250mm，第二层龙骨80×

80mm单木枋@600mm；

钢管纵向@400mm，钢管横向@600mm，底模厚度18mm；

竖肋80×

80mm木枋@300mm，对拉螺栓4排φ12@600mm，侧模厚度18mm。

楼面模板支撑计算书

1.计算参数

结构板厚180mm，层高5.00m；

夹板底模厚度18mm；

木材弹性模量E=9000.00N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2.门式钢管脚手架间横向间距500mm,门式钢管脚手架架间纵向间距600mm。

2.楼板底模验算

（1）底模及支架荷载计算

荷载类型标准值单位计算宽度板厚系数设计值

①底模自重0.30kN/m2×

1.0×

1.2=0.36kN/m

②砼自重24.00kN/m3×

0.18×

1.2=5.18kN/m

③钢筋荷载1.10kN/m3×

1.2=0.24kN/m

④施工人员及施工设备荷载2.50kN/m2×

1.4=3.50kN/m

底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=9.28kN/m

底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③q2=5.78kN/m

（2）楼板底模板验算

第一层龙骨间距L=300mm,计算跨数=五跨。

底模厚度=18mm,板模宽度1000mm；

W=bh2/6=1000×

18.002/6=54000mm3；

I=bh3/12=1000×

183/12=486000mm4。

a、①＋②＋③＋④荷载

支座弯矩系数KM=-0.105

M1=KM·

9.28×

0.302×

106=-87711N.mm

b、①＋②＋③荷载

M2=KM·

q2L2=-0.105×

5.78×

106=-54636N.mm

跨中弯矩系数KM=0.078

M3=KM·

q2L2=0.078×

106=40587N.mm

c、施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）

计算荷载P=1.4×

2.50=3.50kN，计算简图如下：

跨中弯矩系数KM=0.2

M4=KM×

PL=0.20×

3.50×

0.30×

106=210000N.mm

支座弯矩系数KM=-0.10

M5=KM×

PL=-0.10×

106=-105000N.mm

M1=-87711N.mm

M2＋M5=-159636N.mm

M3＋M4=250587N.mm

比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为验算的弯矩。

M=250587N.mm=0.25kN.m

σ=M/W=250587/54000=4.64N/mm2

楼板底模抗弯强度σ=M/W=4.64N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

1000=1687N=1.69kN

1687/（2×

600×

18）=0.23N/mm2

楼板底模抗剪强度τ=3V/（2bh）=0.23N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

荷载不包振捣砼荷载,则计算荷载q2=5.78N/mm，挠度系数Kυ=0.644

486000）=0.07mm

[υ]=300/400=0.75mm

楼板底模挠度V=0.07mm＜[υ]=0.75mm,满足要求。

门式钢管脚手架宽度1200mm，门式钢管脚手架间横向间距500mm；

第一层龙骨间距300mm,计算跨数二跨；

第一层龙骨采用木枋b=100mm,h=100mm；

W=bh2/6=80×

802/6=166667mm3；

I=bh3/12=80×

803/12=8333333mm4。

第一层龙骨受均布荷载：

第一层龙骨间距/计算宽度

=9.28×

0.30/1.0=2.78kN/m

弯矩系数KM=-0.095

最大弯矩为Mmax=KMqL2=-0.095×

2.8×

1.22=-379313N.mm=-0.38kN.m

σ=M/W=379313/166667=2.28N/mm2

第一层龙骨抗弯强度σ=M/W=2.28N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数Kv=0.613

V=KVqL=0.613×

3×

1.2×

1000=2050N=2.05kN

2050/（2×

80）=0.31N/mm2

第一层龙骨抗剪强度τ=3V/（2bh）=0.31N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

q=q2×

第一层龙骨间距/计算宽度=5.78×

0.30/1.0=2kN/m=2N/mm

挠度系数Kυ=0.076

最大挠度为υmax=KυqL4/（100EI）

=0.076×

2×

12004/（100×

9000×

8333333）=0.04mm

[υ]=1200/400=3.00mm

第一层龙骨挠度V=0.04mm＜[υ]=3.00mm,满足要求。

门架纵向间距600.00mm,计算跨数三跨。

第二层龙骨采用单枋b=80mm,h=80mm；

抵抗矩W＝1×

802/6=83333mm3；

I＝1×

803/12=4166667mm4。

P=1.030×

2.78×

1200=3442N

弯矩系数KM=-0.175

最大弯矩为Mmax=KMPL=-0.175×

3442×

600=-361370N.mm=-0.36kN.m

σ=M/W=361370/83333=4.34N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=M/W=4.34N/mm2＜13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.650

V=KVP=0.650×

3442=2237N=2.24kN

2237/（1×

80）=0.67N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=3V/（2bh）=0.67N/mm2＜1.40N/mm2,满足要求。

（3）挠度验算

挠度系数Kυ=1.146

P=5.78×

1.030×

（0.6+0.25）×

1000=5062N

υ=KυPL3/（100EI）

=1.146×

5062×

6003/（100×

4166667）=0.33mm

[υ]=600/400=1.50mm

第二层龙骨挠度V=0.33mm＜1.25mm,满足要求。

（1）门式钢管脚手架承载力验算

传至每个门式钢管脚手架立柱的力的系数2.150

传至每个门式钢管脚手架立柱的力NQK1=2.150×

3442=7.40kN

每个门式钢管脚手架立柱的活荷载（1.0kN/m2）:

NQK2=（0.6+0.25）×

1=0.51kN

每个门式钢管脚手架立柱荷载NQK=NQK1＋NQK2=7.40+1.4×

0.51=8.11kN

单MF1219榀门式钢管脚手架与交叉支撑重量0.1600kN

每个门式钢管脚手架立杆沿高度重量

NGK=（5.00-0.18-1.90）×

0.08+（1.2+0.60）×

0.0384=0.30kN

门式钢管脚手架总承载力为1.2×

NGK+NQK=1.2×

0.30+8.11=8.48kN

每个门式钢管脚手架立柱的承载力（N）40.16÷

2=20.08kN

门架承载力8.48kN＜20.08kN,满足要求。

（2）门式钢管脚手架立杆支承面受冲切承载力验算

立杆设配套底