小型滑坡稳定性计算书示例Word文档格式.docx

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松散岩类孔隙水：

分布于区内低洼处，含水层主要为粉质粘土层，主要受大气降水的垂直补给，并最终排泄于周边溪沟中。

含水层厚度一般1～2m，

渗透系数3.64-44.64m/d，平均值为16.51m/d，单井涌水量1.15-53.57m3/d，松散岩类孔隙水属于水量贫乏。

基岩风化裂隙水：

该类地下水属潜水，主要赋存于变余砂岩的风化裂隙中，水位随季节变化明显，各地段富水性差异较大，地下水迳流模数常见值2.44-6.28L/s.km2，枯季常见泉流量0.0005-0.448L/s，水量中等。

地下水主要接受大气降水补给，迳流途径一般短而分散，地下水似散流形式排泄于沟谷低洼处。

1.2.1.5人类工程活动

因建房开挖切坡，房后普遍形成高度约10～15m，坡度70°

左右的边坡，仅局部坡脚采取挡墙支挡，挡墙高1～2m，形成较大范围的临空面，从而改变了原斜坡的平衡条件，为滑坡提供了滑动的空间，这是滑坡形成的主要人为因素。

2地质灾害概况

2.1滑坡特征

XX滑坡，滑坡体由全强风化基岩和残坡积层组成，属岩质滑坡。

滑坡规模为小型。

房后切坡总长约180m，切坡高10～15m，坡度55°

左右，属于切坡高陡，岩石风化破碎，崩滑时有发生。

主要的滑坡有2处，分别位于边坡的南段和东南段。

南段滑坡，后缘张裂缝最早形成于两年前，于2012年3月9日再次发

生，滑坡宽80m，长35m，均厚为4m，方量约10400m3左右。

东南段滑坡，后缘已形成张裂缝，裂缝弧形延伸长约70米，前缘建房切坡修筑有高1～2米的挡墙。

滑坡处于蠕动变形阶段，遇强降雨有可能产生滑动。

滑坡前缘宽100m左右，长55m，推测滑坡体厚度2～5m，潜在滑坡体积22000m3左右。

4滑坡稳定性分析

4.1总体分析

根据现场调查表明，该边坡具有以下特点：

①边坡岩性不均匀，残坡积层厚度约1～2m，下部大部分以全、强风化基岩为主。

②坡面裂隙发育切割多处形成临空面，继续发展会引起全、强风化层滑坡现象。

③滑坡岩层为不稳定体，由于建房，形成高陡临空面，使坡面上形成斜向岩层切坡段。

4.2边坡稳定性分析

4.2.1滑坡计算模型及荷载组合

1、计算模型

该滑坡的计算模型是在野外工程地质调查等基础上建立的。

需要说明的是，由于已对滑坡体进行了清理，滑坡体的原始形态已经不存在，选取具有

代表性的A—A′剖面进行相关计算，滑坡剖面是根据该滑坡滑动方向及滑动机制连接而成，滑面形态为圆弧型。

2、荷载组合

（1）自重

（2）自重+暴雨

（3）安全系数

4.2.2计算参数的选取

1、滑体重度：

根据最外工程地质调查，滑体物质主要为全、强风化变余砂岩、板岩夹炭质板岩组成，平均厚度4-9m。

根据地区经验取值：

残坡积粉质粘土天然重度与饱和重度取值16KN/m3，全风化层天然重度与饱和重度取值为18KN/m3，强风化层天然重度与饱和重度取值为23KN/m3，中风化层天然重度与饱和重度取值为24KN/m3。

2、抗剪强度指标

类比相似工程实践经验，参照滑坡现状分析，确定残坡积粉质粘土天然抗剪强度取值C=23Kpa，φ=22°

，饱和抗剪强度取值C=18.4Kpa，φ=18°

；

全风化层天然抗剪强度取值C=28Kpa，φ=26°

，饱和抗剪强度取值C=22.4Kpa，φ=20.8°

，强风化层天然抗剪强度取值C=31Kpa，φ=33°

，饱和抗剪强度取值C=24.8Kpa，φ=26.4°

。

4.2.3稳定性计算及分析

剖面在自重工况下稳定系为1.344，处于基本稳定状态，在自重+暴雨工况下稳定系数为1.079，处于欠稳定状态。

计算结果见《计算书》

因此得出结论：

该滑坡目前已处于临界状态，并处于蠕动变形阶段，且裂隙发育，在暴雨等诱发因素影响下，滑坡将很有可能再次产生局部或整体坡体失稳。

应尽快采取工程措施对滑坡进行治理。

附件：

------------------------------------------------------------------------

计算项目：

A-A`剖面自然条件下稳定计算1

[计算简图]

[控制参数]:

采用规范:

通用方法

计算目标:

安全系数计算

滑裂面形状:

圆弧滑动法

不考虑地震

[坡面信息]

坡面线段数9

坡面线号水平投影（m）竖直投影（m）超载数

110.40312.5750

215.07512.0000

39.7169.0000

49.3416.3820

512.1995.0570

612.4843.8560

713.0462.4690

813.5591.2260

920.4672.4960

[土层信息]

坡面节点数10

编号X（m）Y（m）

00.0000.000

-110.40312.575

-225.47724.575

-335.19333.575

-444.53439.957

-556.73345.014

-669.21748.870

-782.26451.339

-895.82352.565

-9116.29055.061

附加节点数22

1116.3880.000

2116.26032.783

396.71830.820

478.73527.579

562.13322.884

642.01114.799

724.6656.229

81.4552.370

93.1365.109

1024.67510.301

1141.99919.492

1262.03929.890

1378.61434.446

1496.73036.549

15116.19338.617

16116.38644.195

1796.74142.312

1878.51240.167

1961.95236.322

2041.98026.637

2124.69016.928

2214.91214.661

不同土性区域数4

区号重度饱和重度粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板强度增十字板羲强度增长系全孔压节点编号

（kN/m3）（kN/m3）（kPa）（度）力（kPa）擦角（度）（kPa）长系数下值（kPa）数水下值系数

124.000---400.00036.000---------------------（

0,1,2,3,4,5,6,7,8,）

223.000---31.00033.000---------------------（

8,7,6,5,4,3,2,15,14,13,12,11,10,9,）

318.000---28.00026.000---------------------（

9,10,11,12,13,14,15,16,17,18,19,20,21,22,）

416.000---23.00022.000---------------------（

22,21,20,19,18,17,16,-9,-8,-7,-6,-5,-4,-3,-2,）

不考虑水的作用

[计算条件]

圆弧稳定分析方法:

瑞典条分法

土条重切向分力与滑动方向反向时:

当下滑力对待

稳定计算目标:

给定圆心、半径计算安全系数

条分法的土条宽度:

1.000（m）

圆心X坐标:

12.500（m）

圆心Y坐标:

40.000（m）

半径:

32.000（m）

计算结果:

滑动圆心=（12.500,40.000）（m）

滑动半径=32.000（m）

滑动安全系数=1.344

总的下滑力=3467.595（kN）

总的抗滑力=4660.266（kN）

土体部分下滑力=3467.595（kN）

土体部分抗滑力=4660.266（kN）

筋带在滑弧切向产生的抗滑力=0.000（kN）

筋带在滑弧法向产生的抗滑力=0.000（kN）

A-A`剖面自重+暴雨条件下稳定性计算书2

215.07512.0001

超载1距离2.000（m）宽6.000（m）荷载（50.00--50.00kPa）270.00（度）

区号重度饱和重度粘聚力内摩擦角水下粘聚水下内摩十字板强度增十字板羲强度增长系全孔压节点编号

（kN/m3）（kN/m3）（kPa）（度）力（kPa）擦角（度）（kPa）长系数下值（kPa）数水下值系数

145.000---400.00036.000---------------------（

223.000---24.80026.400---------------------（

318.000---22.40020.800---------------------（

416.000---18.40018.000------------

---------（

滑动安全系数=1.079

总的下滑力=3484.537（kN）

总的抗滑力=3761.352（kN）

土体部分下滑力=3484.537（kN）

土体部分抗滑力=3761.352（kN）