澧水特大桥30米预制T梁模板验算书Word下载.docx

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P4=2500×

1.00×

10-2=25kPa

P3=2500×

1.30×

10-2=32.5kPa

P2=2500×

1.60×

10-2=40.0kPa

P1=2500×

1.71×

10-2=42.75kPa

P0=2500×

2.00×

10-2=50.00kPa

（3）模面板强度和刚度的验算

由压力图分析，在竖肋间距为750mm、横肋间距为300mm之间即（2～3区间）的面板，它所承受的侧压力较大，再考虑刚度因素，故取此区间验算：

模面板厚度：

δ=6mm

竖肋间距：

L1=750mm

横肋间距：

L2=300mm

L1/L2=750/300=2.5>

2（按单向板计算），那么有：

计算跨径：

L=L2=300mm=30cm

板宽b取1m计，即：

q=（p1+p2）/2×

b=（4000+3250）/2×

1=36.25kN／m

考虑振动荷载4kN／m2，则：

q=36.25+4×

1=40.25kN／m

考虑到板的连续性，其强度和刚度可按下式计算（参见表8-13）：

Mmax=1/10·

q·

L2=1/10×

40.25×

302×

10-4=0.36225KN·

m

W=1/6·

b·

h2=1/6×

100×

0.62=6.0cm3

σmax=Mmax/w=0.36225/6.0×

10-3=60.38Mpa<

[σw]=181Mpa

fmax=qL4/128EL=（40.25-4）×

304/128×

2.1×

106×

0.63/12=0.061cm>

0.15cm（容许）

故可采用厚度为6mm的钢板作模面板。

5.横肋的计算

（1）求均布荷载q

横肋按简支梁承受均布荷载计算，计算跨径L取最大竖肋间距L=75.0cm，作用于梁体各肋的均布荷载q，可参照图1计算：

q0=29/2×

0.4275+2/3×

29/2×

（0.5-0.4275）=5.175KN/mq1=29/2×

0.4275+1/3×

（0.5-0.4275）+11/2×

0.4+2/3×

11/2×

（0.4275-0.4）=8.85KN/mq2=11/2×

0.40+1/3×

（0.4275-0.4）+30/2×

0.325+2/3×

30/2×

（0.40-0.325）=7.40KN/m

q3=30/2×

0.325+1/3×

（0.40-0.325）+30/2×

0.25+2/3×

（0.325-0.25）=9.75KN/m

q4=30/2×

0.25+1/3×

（0.325-0.25）+30/2×

0.175+2/3×

（0.25-0.175）=7.50KN/m

q5=30/2×

0.175+1/3×

（0.25-0.175）+30/2×

0.10+2/3×

（0.175-0.1）=5.25KN/m

q6=30/2×

0.1+1/3×

（0.175-0.10）+23/2×

0.1+2/3×

23/2×

（0.1-0.0425）=3.466kn/m

q7=23/2×

0.0425+1/3×

（0.1-0.0425）+2/3×

2/2×

（0.0425-0.0375）+2/2×

0.0375=0.75KN/m

q8=2/2×

0.0375+1/3×

（0.0425-0.0375）+2/3×

15/2×

0.0375=0.227KN/m

由以上计算可看出q3最大，故取肋3进行强度和刚度验算，并考虑4kPa的振动荷载，则：

4×

（0.3+0.3）/2=1.2kN／m；

（2）强度验算

跨中最大弯矩，按简支梁近似计算：

Mmax=1/8×

（9.75+1.2）×

75.02×

10-4=0.7699kN·

横肋采用75×

8等肢角钢，其截面惯矩I=59.96cm4;

截面抵抗矩W=11.20cm3；

故最大应力为：

σmax=Mmax/W=0.7699/11.2×

10-3=68.74Mpa<

（3）刚度验算

　fmax=5×

9.75×

75.04/384×

59.96=0.032cm=0.32mm<

3mm

6．竖肋的计算

按前假定竖肋按简支梁计算，计算图式如图3。

竖肋的计算跨径L=2.0cm，竖肋承受的荷载p为横肋的支点反力，模扇中肋承受荷载最大，故取模扇中肋进行计算。

（1）求荷载p

荷载p是由横肋支承在竖肋上传递的反力。

简化为横肋简支于竖肋上计算,则有:

Pi=qi×

（L1+L2）/2

式中　Pi——作用于竖肋各点的外荷载；

qi——作用于横肋上的均布荷载；

L1、L2——竖肋两侧的横肋跨度

P0=5.175×

（75.0+75.0）/2×

10-2=3.881KN

P1=8.85×

10-2=6.638KN

P2=7.40×

10-2=5.55KN

P3=9.75×

10-2=7.313KN

P4=7.50×

10-2=5.625KN

P5＝5.25×

10-2=3.938KN

P6=3.466×

10-2=2.600KN

P7=0.75×

10-2=0.563KN

P8=0.227×

10-2=0.170KN

再考虑振动荷载4kPa，则有：

P'

0=4×

0.29/2×

（0.75+0.75）/2=0.435KN

1=4×

（0.29+0.11）/2×

（0.75+0.75）/2=4×

0.4/2×

0.75=0.6KN

2=4×

（0.11+0.30）/2×

0.75=0.615KN

3=4×

（0.3+0.3）/2×

0.75=0.9KN

4=4×

5=4×

6=4×

（0.3+0.23）/2×

0.75=0.795KN

7=4×

（0.23+0.02）/2×

0.75=0.375KN

8=4×

（0.02+0.15）/2×

0.75=0.255KN

（2）强度验算

按图3竖肋受力情况计算竖肋反力RA、RB，其中竖肋上各点由横肋传递来的力为Pi+P'

i，由力矩平衡及力的平衡得：

RB=1/200[200×

（Po+P'

o）+171×

（P1+P'

1）+160×

（P2+P'

2）+130×

（P3+P'

3）

+100×

（P4+P'

4）+70×

（P5+P'

5）+40×

（P6+P'

6）+17×

（P7+P'

7）+15×

（P8+P'

8）]

=1/200[200×

4.336+171×

7.238+160×

6.165+130×

8.213+100×

6.525+70×

4.838+40×

3.395+17×

0.938+15×

0.425]

=26.62KN

RA=4.366+7.238+6.165+8.231+6.525+4.838+3.395+0.938+0.425-26.62=15.50kN

由图3可以看出最大弯矩在P4作用点。

那么有：

M4=100（RB-Po）-71P1-60P2-30P3=100×

（26.62-3.881）-71×

6.638-60×

5.55-30×

7.313=12.50212kN·

故Mmax=M4=12.50212kN·

竖肋采用两根10#槽钢通过平撑、斜撑焊接而成，其计算截面简化如图4所示。

查常用型钢截面特性表，单根角钢的截面特性为：

截面面积：

A=12.74cm2

截面惯矩：

Ix-x=198.3cm4

组合截面的惯性矩计算：

Ix-x=2（198.3+12.74×

32.52）=27309.85cm4

截面抵抗矩：

w=27309.85/37.5=728.26cm3

最大应力：

σmax=Mmax/W=125021.2/728.26×

10-1=17.17MPa<

[σW]=181MPa

（3）刚度验算

为简化挠度计算作如下两个假定：

①只按跨中挠度计算，误差不超过2.5％；

②按等截面计算。

采用面矩法计算跨中挠度。

跨中挠度：

f中=pb/2·

L/2·

1/2·

2/3·

1/EL=pbL2/24EL

按图3竖肋受力情况，刚度验算不计P'

i，则有：

P1·

b1=6.638×

0.29=1.9250KN/m

P2·

b2=5.55×

0.4=2.22KN/m

P3·

b3=7.313×

0.7=5.1191KN/m

P4·

b4=5.625×

1.0=5.625KN/m

P5·

b5=3.938×

0.7=2.7566KN/m

P6·

b6=2.600×

0.4=1.04KN/m

P7·

b7=0.563×

0.17=0.0957KN/m

P8·

b8=0.170×

0.15=0.0255KN/m

∑P·

b=18.8068KN/m

E=2.1×

105Mpa

Ix_x=27309.85cm4=2.730985×

10-4m4

f中=18.8068×

2.02/24×

108×

2.730985×

10-4=0.000055m

=0.06mm<

7.克服模板与梁体之间粘着力所需的脱模力

（1）各折点处的单位粘着力qi

按拆模方式，本钢模是设置“拆模顶门”进行脱模的。

千斤顶通过设在梁体下部马蹄处的顶门，顶住梁体对钢模施力。

模扇依顶部a点旋转而脱离梁体。

模板于梁体混凝土的最大粘着力qmax=20kPa.模板各折点（从上至下b、c、d、e、f）处的单位粘着力qi按其旋转半径R的大小按比例分配，如图5所示。

qi=qmax·

Ri/Rmax

式中：

qi－各折点处的单位粘着力，kPa;

Ri-各折点距转点的旋转半径，m;

qmax-最大单位粘着力，kPa.

各折点的旋转半径为：

Rmax=Rg=2.05mRf=1.78mRe=1.72m

Rd=0.68mRc=0.32mRb=0.15m

各折点处的单位粘着力：

qg=qmax=20kPa

qf=2×

1.78×

10/2.05=17.37kPa

qe=2×

1.72×

10/2.05=16.78kPa

qd=2×

0.68×

10/2.05=6.63kPa

qc=2×

0.32×

10/2.07=3.12kPa

qb=2×

10/2.05=1.46kPa

（2）各折点处的折点力

将模面板上的粘着力简化为作用于模面板各折点处的折点力，计算如下：

g～f段，见图6有：

pg=[1.737×

0.29/2+（2-1.737）×

2/3]×

10=2.56KN/m

pf=[1.737×

1/3]×

10=2.54KN/m

f～e段，见图6有：

pf′=[1.678×

0.16/2+（1.737-1.678）×

0.16/2×

10=1.34KN/m

pe′=[1.678×

Hf=pf′cosα=1.34×

cos45°

=0.95KN/m

Vf=pf′sinα=1.34×

sin45°

He=pe′cosα=1.34×

Ve=pe′sinα=1.34×

e～d段，如图6有：

Pe=[0.663×

1.39/2+（1.678-0.663）×

1.39/2×

10=7.88KN/m

Pd=[0.663×

10=6.24KN/m

d～c段，如图6有：

pd′=[0.312×

0.37/2+（0.663-0.312）×

0.37/2×

10=0.66KN/m

pc′=[0.312×

10=0.62KN/m

Hd=pd′sinα=0.66×

0.37/0.374=0.65KN/m

Vd=pd′cosα=0.66×

0.05/0.374=0.09KN/m

Hc=pc′sinα=0.62×

0.37/0.374=0.61KN/m

Vc=pc′cosα=0.62×

0.05/0.374=0.08KN/m

c～b段，如图6有：

pc=[0.146×

0.28/2+（0.312-0.146）×

0.28/2×

10=0.23KN/m

pb=[0.146×

10=0.22KN/m

b～a段，如图6有：

pb=0.146×

0.15/2×

2/3×

10=0.07KN/m

pa=0.146×

1/3×

10=0.04KN/m

（3）各折点对a点的力矩

按照图5取lm宽模扇计算各折点力对a点的力矩Ma如表1所列。

折点力（N）

力臂（m）

力矩（N·

m）

Pa40

Pb70

0.15

10.5

Pb220

33

Pc230

0.28

64.4

Vc80

22.4

Hc610

0.14

85.4

Vd90

0.65

58.5

Hd650

0.21

136.5

Pd6240

1310.4

Pe7880

1.60

12608

Ve950

-0.65

-617.5

He950

1520

Vf950

-0.54

-513

Hf950

1.71

1624.5

Pf2540

4343.4

Pg2560

2.00

5120

∑Ma=25806.5N·

m=25.8065kN·

拆模折点力矩计算表表1

脱模施力点在梁的底部距梁底15cm处，设克服粘着力所需施加的脱模力为NI，由图5可见：

设∑M=0

则N1·

（2.0—0.15）=Ma

N1=Ma/1.85=25.8065/1.85=13.95kN

8．克服隔墙模板与梁体混凝土间的粘着剪力所需的脱模力

隔墙模板与混凝土表面的粘着剪力一般可按10.0kN／m2计。

所以隔墙模板与梁体混凝土的粘着力Q应为隔墙面积A与单位面积粘着剪力的乘积，即：

Q=A×

l0.0=〔1.56×

0.56+（1.56+1.50）×

0.39/2-

（0.76+0.96）×

0.56/2-0.11×

0.11/2〕×

10.0=9.837kN

所以克服隔墙模板与梁体混凝土间的粘着剪力所需的脱模力N2=Q=9.837kN。

9．克服模扇自重所需的脱模力

为克服模扇自重对脱模力的影响，在脱模过程中可将模扇吊着.这样，模扇的自重对脱模力的影响就很小了，在计算时可以不计。

10．克服隔墙对模扇的挤压力所需的脱模力

由于T型梁外型尺寸的限制，隔墙平面无旋转余地，所以在拆模时，隔墙必将对模扇产生挤压力。

影响挤压力的因素很多，例如模扇加工精度、接缝的构造、脱模时施力的均匀程度和同步程度等都会影到向到挤压力的大小。

根据一些桥梁的施工经验，挤压力有时可占脱模力的55％以上。

因此，消除或减小挤压力是改进模板构造的一个重要方面。

本钢模在两隔墙间的模扇上采用压板拼缝的模扇接缝构造。

当压板取下后，模扇间有20mm左右的间隙，从而使模扇有左右移动的余地。

因此消除了隔墙对模扇的挤压力，大大减小了脱模力。

11．脱模力计算

模扇长4.5m，每扇设四个施力点，因此每个施力点所需施加的脱模力N为（注意前面所求的N1为单位宽度上的脱模力）：

N=（N1X2.43+N2）×

1/4=（13.95×

4.5十9.837）×

1/4=18.16kN

所以脱模时，每扇模扇使用两只2吨的千斤顶对称施力即可。

12．脱模时竖肋的强度验算

由于每扇模板使用四只千斤顶并通过四根钢短梁对模扇的竖肋对称施力而脱离梁体混凝土，每扇模板有竖肋7根，钢短梁支撑在竖肋上，所以中肋受力最大，因此，取中肋进行验算。

（1）计算图式

竖肋是由四根10#槽钢、三根8#槽钢和平撑、斜撑焊接成的一框架式结构，其刚度很大。

脱模时整个框架依a点旋转，因此可将竖肋简化为在a点铰接的刚性悬臂梁，如图5所示。

（2）作用于悬臂梁上的荷载

作用于竖肋上的荷载为各折点力，其值如下，见图7。

pa=0.004×

4.5/2×

10=0.09kN

pb=（0.007+0.022）×

4.5/2×

10=0.65kN

pc=（0.023+0.061）×

10=1.89kN

pd=（0.624+0.065）×

10=15.50kN

pe=（0.788+0.095）×

10=19.87kN

pf=（0.254+0.095）×

10=7.85kN

pg=0.256×

10=5.76kN

隔墙的粘着剪力可简化为作用于竖肋之上、距上翼缘顶面

0.8m处的集中力Ph,那么由：

Ph=（2.0-0.15）×

0.4932/0.8×

1/2×

l0=5.70kN

（3）作用于竖肋-悬臂梁上的各点弯矩

按照图7，忽略垂直力简化计算如下：

Mg=0

Mn=-0.15Pg=-0.15×

0.576×

10=-0.864kN·

Mf=-0.29Pg+0.14N=（-0.29×

0.576+0.14×

1.816）×

10=0.87KN·

Me=-0.40Pg+0.25N-0.11Pf=（-0.40×

0.576+0.25×

1.816-0.11×

0.785）×

10=1.372KN·

Mh=-1.2Pg+1.04N-0.91Pf-0.80Pe=（-1.2×

0.576+1.04×

1.816-0.91×

0.785-0.80×

1.987）×

10=-11.07KN·

Md=-1.79Pg+1.64N-1.50Pf-1.39Pe-0.59Ph=（-1.79×

0.576+1.64×

1.816-1.50×

0.785-1.39×

1.987-0.59×

0.570）×

10=-23.29KN·

Mc=-1.85Pg+1.70N-1.56Pf-0.06Pd-0.65Ph-1.45Pe=（-1.85×

0.576+1.70×

1.816-1.56×

0.785-0.06×

1.55-0.65×

0.570-1.45×

10=-25.48KN·

同理Mb、Mc、Ma也均为负。

由以上计算可见最大弯矩在e点，即：

Mmax=Mg=1.372KN·

（4）竖肋强度演算

σmax=Mmax/W=13720×

102/728.26×

103=1.88Mpa<

[σw]=181MPa

13.端模的设计

在对底摸、侧摸进行设计计算后，端模就无需再进行计算。

端模断面的选用应满足构造上的要求。