100502满堂红支架计算单Word格式.docx

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10+90cm×

2按照线路中线两侧布置，顺桥向立杆间距60cm，平杆间距60cm。

2、底模采用14mm厚竹胶板。

3、顶托上采用2[10槽钢作为横向分配梁，其上采用10×

12cm大方木作为纵向向分配梁间距39cm，纵向大方木上横向铺设4×

7cm小方木，间距15cm。

4、纵横向剪刀撑布置

剪刀撑采用φ48×

3.5mm钢管，横向每隔两排设置一道，其搭接长度不小于60cm，与地面夹角不小于45度。

纵向在支架两侧、腹板下、底板中间各设一道，共计5道。

5、斜拉钢管每一排支架都设置一道，与地面夹角不大于30度。

四、受力计算

单位：

cm

跨中标准截面：

①0.352m2②1.398m2③0.776m2

端部截面（按照梁体支撑中心线向跨中80cm处截面计算）：

①0.285m2②1.713m2③2.688m2

（一）、翼缘板下部受力检算

1、荷载计算

（1）、砼自重荷载：

q1=1m×

0.352m2×

26KN/m3÷

（0.95m×

1m）=9.634KN/m2=0.009634N/mm2

q1’=1m×

0.285m2×

（0.8m×

1m）=9.263KN/m2=0.009263N/mm2

（2）、模板支架自重：

q2=3KN/m2=0.003N/mm2

（3）、施工荷载：

q3=1KN/m2=0.001N/mm2

（4）、振捣时的荷载：

q4=4KN/m2=0.004N/mm2

考虑1.3倍的安全系数后，荷载组合：

端部：

q’=1.3×

（0.009263+0.003+0.001+0.004）=0.02244N/mm2

跨中：

q=1.3×

（0.009634+0.003+0.001+0.004）=0.02292N/mm2

2、受力计算

（1）、模板检算：

竹胶板规格采用

，考虑竹胶板处于湿状，由《桥路工程常用数据资料与计算手册》查得竹胶板力学性能指标取

。

取

宽竹胶板为单元体，则

W=bh2/6=1×

142/6=32.67mm3,I=bh3/12=1×

143/12=228.67mm4

荷载组合取跨中：

q=0.02292N/mm2。

横向小方木间距采用15cm，为了安全考虑，竹胶板的计算按简支梁计算，则

M=ql2/8=0.02292×

1×

1502/8=64.463N·

mm

σ=M/W=64.463/32.67=1.97MPa<

[σ]=35MPa强度满足要求

fmax=5ql4/（384EI）=5×

0.02292×

1504/（384×

5×

103×

228.67）=0.13mm<

l/400=0.375mm满足要求。

（2）、模板下横向方木检算：

竹胶板传来的荷载：

q=0.02292N/mm2×

150mm=3.438N/mm

方木材质选用红松，规格采用4×

7cm。

根据路桥施工计算手册，A3级木材弹性模量E=9×

103MPa，抗弯强度为[σ]=12MPa；

考虑木材湿状下弹性模量及抗弯强度的折减系数为0.9，折减后的弹性模量为E=8×

103MPa，抗弯强度为[σ]=10.8MPa，有

W=bh2/6=40×

702/6=32666.7mm3,I=bh3/12=40×

703/12=1143333.33mm4

模板下横向小方木间距15cm，最大跨度为39cm，小方木按简支梁计算，则

M=ql2/8=3.438×

3902/8=65364.975N·

σ=M/W=65364.975/32666.7=2MPa<

[σ]=10.8MPa强度满足要求

3.438×

3904/（384×

8×

1143333.33）=0.12mm<

l/400=0.975mm满足要求。

（3）、纵向大方木检算：

小方木传来的荷载（转化为均布荷载）

q=3.438×

390/150=8.94N/mm

方木材质选用红松，规格采用10×

12cm的方木。

则有

E=8×

103MPa，[σ]=10.8MPa，

W=bh2/6=100×

1202/6=240000mm3,I=bh3/12=100×

1203/12=14400000mm4。

纵向大方木间距39cm，最大跨度为60cm，方木受力简图：

方木受力为连续梁，偏于安全按简支梁计算，则

跨中为最大弯矩处，因此

M=ql2/8=8.94×

6002/8=402300N·

σ=M/W=402300/240000=1.68MPa<

fmax=5ql4/（384EI）=5×

8.94×

6004/（384×

14400000）=0.13mm<

l/400=1.5mm满足要求。

（4）、横向槽钢受力计算：

槽钢所受集中力转化为均布荷载q,则

q=8.94×

600/390=13.75N/mm

钢管架顶托上横向铺设2[10槽钢，i=0.385h=38.5mm,

I=i2×

A=3.78×

106mm4,W=2I/h=75600mm3,

槽钢间距60cm，跨距60cm，（按照简支梁考虑）：

跨中为最大弯矩处，因此

M=ql2/8=13.75×

6002/8=618750N·

σ=M/W=618750/75600=8.18MPa<

[σ]=215MPa强度满足要求

fmax=5ql4/（384EI）=5×

8.18×

2.06×

105×

3.78×

106）=0.017mm<

l/400=1.5mm满足要求

（5）、碗扣支架受力检算：

每根碗扣允许承载最大荷载[P]=30KN。

翼缘板的组合荷载为q=0.02292N/mm2，按照碗扣在翼缘板下的布置，纵向最大跨度60cm，横向最大间距60cm，则每根立杆承受的荷载

p=0.02292×

600×

600=8251N=8.251KN<

[P]=30KN，满足使用要求。

碗扣钢管采用Ф48×

3.5mm钢管，截面积A=489.1mm2，

回转半径i=15.78mm，长细比λ=L/i=600/15.78=38.02（平杆间距60cm），按照《钢结构设计规范》得φ=0.946，则立杆的压应力为：

σ=N/φA=8251/（0.946×

489.1）=17.83MPa<

[σ]=215MPa

满足要求

3、结论：

翼缘板下部的模板、方木、槽钢及支架均满足要求。

（二）、顶底板下部受力检算

1、荷载计算

跨中截面考虑齿板影响加1.1系数

q1=1.1×

1m×

0.776m2×

（1.88m×

1m）

=9.16KN/m2=0.00916N/mm2

2.688m2×

（2.378m×

1m）=29.4KN/m2=0.0294N/mm2

q2=3KN/m2=0.003N/mm2

（0.0294+0.003+0.001+0.004）=0.046N/mm2

（0.00916+0.003+0.001+0.004）=0.0223N/mm2

由《桥路工程常用数据资料与计算手册》查得竹胶板力学性能指标取

宽竹胶板为单元体，荷载组合按照端部端部：

q’=0.046N/mm2则

M=q’l2/8=0.046×

1502/8=129.4N·

σ=M/W=129.4/32.67=3.96MPa<

fmax=5q’l4/（384EI）=5×

0.046×

228.67）

=0.27mm<

q=0.046N/mm2×

150mm=6.9N/mm

7cm，折减后的弹性模量为E=8×

M=ql2/8=6.9×

3902/8=131186.25N·

σ=M/W=131186.25/32666.7=4.1MPa<

6.9×

1143333.33）

=0.23mm<

q=6.9×

390/150=17.94N/mm

方木规格10×

12cm，则有

方木受力为连续梁，偏于安全按简支梁计算，则跨中为最大弯矩处，

M=ql2/8=17.94×

6002/8=807300N·

σ=M/W=807300/240000=3.36MPa<

17.94×

14400000）

=0.26mm<

q=17.94×

600/390=27.6N/mm

M=ql2/8=27.6×

6002/8=1242000N·

σ=M/W=1242000/75600=16.4MPa<

27.6×

106）

=0.06mm<

顶底板的组合荷载为q=0.046N/mm2，按照碗扣在顶底板下的布置，纵向最大跨度60cm，横向最大间距60cm，则每根立杆承受的荷载

p=0.046×

600=16560N=16.56KN<

σ=N/φA=16560/（0.946×

489.1）=35.8MPa<

顶底板下部的模板、方木、槽钢及支架均满足要求。

（三）、腹板下部受力检算

1、荷载计算

跨中：

q1=1m×

1.398m2×

（0.56m×

=64.9KN/m2=0.0649N/mm2

q1’=1m×

1.713m2×

（0.641m×

=69.5KN/m2=0.0694N/mm2

（0.0694+0.003+0.001+0.004）=0.1N/mm2

（0.0649+0.003+0.001+0.004）=0.095N/mm2

q’=0.1N/mm2则

M=q’l2/8=0.1×

1502/8=281.25N·

σ=M/W=281.25/32.67=8.6MPa<

0.1×

=0.58mm<

q=0.1N/mm2×

150mm=15N/mm

M=ql2/8=15×

3902/8=285187.5N·

σ=M/W=285187.5/32666.7=8.7MPa<

15×

=0.5mm<

q=15×

390/150=39N/mm

M=ql2/8=39×

6002/8=1755000N·

σ=M/W=1755000/240000=7.31MPa<

7.31×

=0.12mm<

q=39×

600/390=60N/mm

槽钢间距60cm，跨距60cm，按照简支梁考虑跨中为最大弯矩处，因此

M=ql2/8=60×

6002/8=2700000N·

σ=M/W=2700000/75600=35.71MPa<

60×

=0.13mm<

腹板的组合荷载为q=0.1N/mm2，按照碗扣在腹板下的布置，纵向最大跨度60cm，横向最大间距60cm，则每根立杆承受的荷载

p=0.1×

600=36000N

钢管截面正应力σ=N/A=36000/489.1=73.6MPa<

满足使用要求。

整体稳定性满足要求

腹板板下部的模板、方木、槽钢及支架均满足要求。

（四）、地基承载力检算

地基使用15cm的C20混凝土进行硬化处理，单根立杆最大荷载为36kN，使用150mm×

150mm的底托，经过混凝土的扩散（扩散角按45度计算），其

σ=36000//（450×

450）=178KPa<

[σ0]=600KPa（为[σ0]卵石土经过处理达到中密后的承载应力）。

结论：

地基满足要求。