扣件式脚手架界面参数表Word文档下载推荐.docx
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0.85
三、钢丝绳卸荷
钢丝绳不均匀系数α
钢丝绳安全系数k
9
钢丝绳绳夹型式
马鞍式
拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力
T(kN)
15.19
钢丝绳绳夹数量[n]
5
吊环设置
共用
卸荷系数Kf
上部增加荷载高度(m)
6
脚手架卸荷次数N
1
第1次卸荷卸荷点位置高度hx(m)
27
第1次卸荷卸荷点净高hj(m)
21
第1次卸荷钢丝绳上下吊点的竖向
距离ls(m)
第1次卸荷上吊点距内立杆下吊
点的水平距离HS(mm)
200
第1次卸荷上吊点距外立杆下吊点
的水平距离HS(mm)
1100
第1次卸荷卸荷点水平间距HL(m)
四、施工荷载
结构脚手架作业层数njj
结构脚手架荷载标准值
2Gkjj(kN/m)
装修脚手架作业层数nzj
装修脚手架荷载标准值
2Gkzj(kN/m)
五、脚手架自重荷载
脚手板类型
竹串片脚手板
脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)
0.35
挡脚板类型
竹串片挡脚板
栏杆与挡脚板自重标准值
Gkdb(kN/m)
0.17
脚手板铺设方式
2步1设
密目式安全立网自重标准值
2Gkmw(kN/m)
0.01
挡脚板铺设方式
每米立杆承受结构自重标准值
gk(kN/m)
0.144
横向斜撑布置方式
5跨1设
六、地基基础
地基土类型
粘性土
地基承载力特征值fg(kPa)
140
垫板底面积A(m2)
0.25
地基承载力调整系数kc
脚手架放置位置
地基
七、风荷载
考虑风荷载
是
地区
北京北京
安全网设置
全封闭
基本风压ω0(kN/m)
0.3
风荷载体型系数μs
1.25
风荷载标准值ωk(kN/m)(连墙件、
单立杆稳定性)
0.45,0.34
扣件式脚手架计算书
计算依据:
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB50017-2003
、脚手架参数
、荷载设计
脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)
栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)
结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)
装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)
风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)
1.2,0.9
风荷载标准值ωk(kN/m)(连墙件、单
立杆稳定性)
0.45,0.34
立面图
侧面图
三、纵向水平杆验算
横向水平杆上纵向水平杆根数n
横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)
横杆截面惯性矩I(mm4)
127100
横杆弹性模量E(N/mm2)
206000
横杆截面抵抗矩W(mm3)
5260
承载能力极限状态
q=1.2×
(0.04+Gkjb×
lb/(n+1))+1.4G×
k×
lb/(n+1)=1.2(0×
.04+0.350×
.9/(2+1))+1.43×
0.9/(2+1)=1.43kN/m
正常使用极限状态
q'
=(0.04+Gkjb×
lb/(n+1))+Gk×
lb/(n+1)=(0.04+0.350.9×
/(2+1))+30.×
9/(2+1)=1.04kN/m
计算简图如下:
1、抗弯验算
22
Mmax=0.1qla2=0.1×
1.43×
1.52=0.32kN·
m
σ=Mmax/W=0.32×
106/5260=61.32N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求!
2、挠度验算
44
νmax=0.677q'
la4/(100EI)=0.6771.×
04×
15004/(100×
206000×
127100)=1.368mmνmax=1.368mm≤[ν=]min[la/150,10]=min[1500/150,10]=10mm满足要求!
3、支座反力计算
Rmax=1.1qla=1.1×
1.5=2.37kN正常使用极限状态
Rmax'
=1.1q'
la=1.1×
1.04×
1.5=1.72kN
四、横向水平杆验算
由上节可知F1=Rmax=2.37kN
0.04=0.048kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'
=Rmax'
=1.72kN
=0.04kN/m
弯矩图(kN·
m)σ=Mmax/W=0.71×
106/5260=134.78N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求!
变形图(mm)
νmax=1.702mm≤[ν=]min[lb/150,10]=min[900/150,10]=6mm满足要求!
Rmax=2.39kN
五、扣件抗滑承载力验算
扣件抗滑承载力验算:
纵向水平杆:
Rmax=2.37/2=1.18kN≤c=R0.8×
8=6.4kN
横向水平杆:
Rmax=2.39kN≤Rc=0.8×
8=6.4kN满足要求!
六、荷载计算
脚手架搭设高度H
立杆静荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆:
NG1k=(gk+la×
n/2×
0.04/h)H×
=(0.144+1.52×
/2×
0.04/1.5)44×
.7=8.21kN单内立杆:
NG1k=8.21kN
2、脚手板的自重标准值NG2k1
NG2k1=(H/h+1)×
la×
lb×
Gkjb×
1/2/2=(44.7/1.5+1)1.5×
0.9×
0.35×
1/2/2=3.64kN1/2表示脚手板2步1设
单内立杆:
NG2k1=3.64kN
3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
NG2k2=(H/h+1)×
Gkdb×
1/2=(44.7/1.5+1)1.5×
×
0.17×
1/2=3.93kN1/2表示挡脚板2步1设
4、围护材料的自重标准值NG2k3
NG2k3=Gkmw×
H=0.01×
1.5×
44.7=0.67kN构配件自重标准值NG2k总计
NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=3.64+3.93+0.67=8.24kN
NG2k=NG2k1=3.64kN
立杆施工活荷载计算
外立杆:
NQ1k=la×
(njj×
Gkjj+nzj×
Gkzj)/2=1.50×
.9×
(1×
3+1×
2)/2=3.38kN内立杆:
NQ1k=3.38kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力:
N=1.2×
(NG1k+NG2k)+0.9×
1.4×
NQ1k=1.2×
(8.21+8.24)+
3.38=23.99kN
(8.21+3.64)+
3.38=18.47kN
七、钢丝绳卸荷计算
拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)
第N次卸荷
卸荷点位置高度
hx(m)
卸荷点净高
hj(m)
钢丝绳上下吊点的竖向距离ls(m)
上吊点距内立杆下吊点的水平距离HS(mm)
上吊点距外立杆
下吊点的水平距
离HS(mm)
卸荷点水平间距
HL(m)
钢丝绳卸荷
钢丝绳绳卡作法
钢丝绳连接吊环作法(共用)
第1次卸荷验算
α1=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/200)=86.19α2=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/1100)=69.86钢丝绳竖向分力,不均匀系数KX取1.5
P1=Kf×
KX×
N×
hj(n+1)/H×
HL/la=0.8×
18.47×
21/44.73×
/1.5=20.83kN
P2=Kf×
23.99×
/1.5=27.05kN钢丝绳轴向拉力
T1=P1/sin1α=20.83/sin86.19=2°
0.87kN
T2=P2/sin2α=27.05/sin69.86=2°
8.81kN
卸荷钢丝绳的最大轴向拉力[Fg]=max[T1,T2]=28.81kN绳夹数量:
n=1.667[Fg]/(2T)=1.66728.×
81/(21×
5.19)=2个≤[n]=5个
满足要求!
Pg=k×
[Fg]/α=9×
28.81/0.85=305.04kN
钢丝绳最小直径dmin=(Pg/0.5)1/2=(305.04/0.5)1/2=24.7mm
吊环最小直径dmin=(4A/π1)/2=(4×
[Fg]/([f]1π/2=)4)×
28.81×
103/(65π1)/2)=24mm
注:
[f]为拉环钢筋抗拉强度,按《混凝土结构设计规范》9.7.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2
第1次卸荷钢丝绳最小直径24.7mm,必须拉紧至28.81kN,吊环最小直径为24mm。
八、立杆稳定性验算
立杆截面抵抗矩W(mm3)
立杆截面回转半径i(mm)
15.9
立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)
立杆截面面积A(mm2)
506
1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×
1.5×
1.5=2.25m
长细比λ=0l/i=2.251×
03/15.9=141.51≤210轴心受压构件的稳定系数计算:
立杆计算长度l0=kμh=1.155×
1.5=2.6m长细比λ=0l/i=2.61×
03/15.9=163.44
查《规范》表A得,φ=0.265
2、立杆稳定性验算
不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×
(NG1k+NG2k)+1.4×
NQ1k)×
(hx1+(1-Kf)×
(Hx顶
-hx1)+max[6,(1-Kf)×
hj顶])/H=(1.2(×
8.21+8.24)+1.43×
.38)×
(27+(1-0.8)(×
27-27)+max[6,(1-0.8)2×
1])/44.7=18.06kN
σ=N/(φA)=18058.88/(0.265×
506)=134.682≤N/m[f]m=205N/mm2
组合风荷载作用
(NG1k+NG2k)+0.9×
(hx1+(1-Kf)×
-hx1)+max[6,(1-Kf)×
8.21+8.24)+0.91×
.4×
3.38)×
27-27)+max[6,
(1-0.8)2×
1])/44.7=17.71kN
Mw=0.9×
Mwk=0.9×
klaωh2/10=0.91×
0.34×
1.52/10=0.14kNm·
σ=N/(φA)+
Mw/W=17710.05/(0.26550×
6)+144621.06/5260=159.57N/mm2≤[f]=205N/mm2
九、连墙件承载力验算
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力
N0(kN)
Nlw=1.4×
ωk×
2×
h×
la=1.4×
0.45×
1.5=5.7kN长细比λ=0l/i=600/158=3.8,查《规范》表A.0.6得,φ=0.99
32
(Nlw+N0)/(φAc)=(5.7+3)03×
/(01.994×
89)=17.93N/mm2≤0.85×
[f]=0.85
205N/mm2=174.25N/mm2
Nlw+N0=5.7+3=8.7kN≤0.85×
12=10.2kN
十、立杆地基承载力验算
地基承载力调整系数mf
垫板底面积A(m2)
单立杆的轴心压力标准值N=((NG1k+NG2k)+NQ1k)×
(hx1+(1-Kf)×
(Hx顶-hx1)+max[6,
(1-Kf)×
hj顶])/H=((8.21+8.24)+3.38)(27×
+(1-0.8)(×
27-27)+max[6,(1-0.8)2×
1])/44.7=14.63kN
立柱底垫板的底面平均压力p=N/(mfA)=14.63/(10×
.25)=58.54kPa≤g=f140kPa满足要求!
扣件式脚手架材料优化评价表
序号
验算项目
评价内容
结论
计算内容
计算值
允许值
材料使用性能
(%)
纵向水平杆验算
抗弯
σ=61.32N/mm
[f]=205N/mm
29.915
3C
挠度
νmax=1.368mm
[ν]=10mm
13.675
1A
横向水平杆验算
σ=134.78N/mm2
65.747
νmax=1.702mm
[ν]=6mm
28.363
扣件抗滑承载力
验算
抗滑
Rc=6.4kN
37.383
4
钢丝绳卸荷计算
第1次卸荷绳夹
n=2
[n]=5
40
立杆稳定性验算
长细比
λ=163.44
[λ]=210
77.83
单立杆
σ=134.68N/mm
65.696
σ=159.57N/mm
77.839
连墙件承载力验
算
连墙件
(Nlw+N0)/(φAc)
17.93N/mm
=0.85×
[f]=174.25N
/mm
10.29
扣件抗滑
Nlw+N0=8.7kN
10.2kN
85.271
4D
7
立杆地基承载力
立柱地基基础计
p=58.54kPa
fak=140kPa
41.811
编制人
编制时间
审核人
审核时间
1、当0%<
材料使用性能≤20%,1安(全性极高),A(经济性极差)
2、当20%<
材料使用性能≤80%,3安(全性合理),C(经济性合理)
3、当80%<
材料使用性能≤105%,4安(全性低),D(经济性好)
4、此表数据来源于计算书,详细计算过程请查阅计算书。