扣件式脚手架界面参数表Word文档下载推荐.docx
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0.85
三、钢丝绳卸荷
钢丝绳不均匀系数α
钢丝绳安全系数k
9
钢丝绳绳夹型式
马鞍式
拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力
T（kN）
15.19
钢丝绳绳夹数量[n]
5
吊环设置
共用
卸荷系数Kf
上部增加荷载高度（m）
6
脚手架卸荷次数N
1
第1次卸荷卸荷点位置高度hx（m）
27
第1次卸荷卸荷点净高hj（m）
21
第1次卸荷钢丝绳上下吊点的竖向
距离ls（m）
第1次卸荷上吊点距内立杆下吊
点的水平距离HS（mm）
200
第1次卸荷上吊点距外立杆下吊点
的水平距离HS（mm）
1100
第1次卸荷卸荷点水平间距HL（m）
四、施工荷载
结构脚手架作业层数njj
结构脚手架荷载标准值
2Gkjj（kN/m）
装修脚手架作业层数nzj
装修脚手架荷载标准值
2Gkzj（kN/m）
五、脚手架自重荷载
脚手板类型
竹串片脚手板
脚手板自重标准值Gkjb（kN/m2）
0.35
挡脚板类型
竹串片挡脚板
栏杆与挡脚板自重标准值
Gkdb（kN/m）
0.17
脚手板铺设方式
2步1设
密目式安全立网自重标准值
2Gkmw（kN/m）
0.01
挡脚板铺设方式
每米立杆承受结构自重标准值
gk（kN/m）
0.144
横向斜撑布置方式
5跨1设
六、地基基础
地基土类型
粘性土
地基承载力特征值fg（kPa）
140
垫板底面积A（m2）
0.25
地基承载力调整系数kc
脚手架放置位置
地基
七、风荷载
考虑风荷载
是
地区
北京北京
安全网设置
全封闭
基本风压ω0（kN/m）
0.3
风荷载体型系数μs
1.25
风荷载标准值ωk（kN/m）（连墙件、
单立杆稳定性）
0.45，0.34
扣件式脚手架计算书
计算依据：
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB50017-2003
、脚手架参数
、荷载设计
脚手板自重标准值Gkjb（kN/m2）
栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb（kN/m）
结构脚手架荷载标准值Gkjj（kN/m2）
装修脚手架荷载标准值Gkzj（kN/m2）
风压高度变化系数μz（连墙件、单立杆稳定性）
1.2，0.9
风荷载标准值ωk（kN/m）（连墙件、单
立杆稳定性）
0.45，0.34
立面图
侧面图
三、纵向水平杆验算
横向水平杆上纵向水平杆根数n
横杆抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
横杆截面惯性矩I（mm4）
127100
横杆弹性模量E（N/mm2）
206000
横杆截面抵抗矩W（mm3）
5260
承载能力极限状态
q=1.2×
（0.04+Gkjb×
lb/（n+1））+1.4G×
k×
lb/（n+1）=1.2（0×
.04+0.350×
.9/（2+1））+1.43×
0.9/（2+1）=1.43kN/m
正常使用极限状态
q'
=（0.04+Gkjb×
lb/（n+1））+Gk×
lb/（n+1）=（0.04+0.350.9×
/（2+1））+30.×
9/（2+1）=1.04kN/m
计算简图如下：
1、抗弯验算
22
Mmax=0.1qla2=0.1×
1.43×
1.52=0.32kN·
m
σ=Mmax/W=0.32×
106/5260=61.32N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！
2、挠度验算
44
νmax=0.677q'
la4/（100EI）=0.6771.×
04×
15004/（100×
206000×
127100）=1.368mmνmax＝1.368mm≤[ν＝]min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！
3、支座反力计算
Rmax=1.1qla=1.1×
1.5=2.37kN正常使用极限状态
Rmax'
=1.1q'
la=1.1×
1.04×
1.5=1.72kN
四、横向水平杆验算
由上节可知F1=Rmax=2.37kN
0.04=0.048kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'
=Rmax'
=1.72kN
=0.04kN/m
弯矩图（kN·
m）σ=Mmax/W=0.71×
106/5260=134.78N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！
变形图（mm）
νmax＝1.702mm≤[ν＝]min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm满足要求！
Rmax=2.39kN
五、扣件抗滑承载力验算
扣件抗滑承载力验算：
纵向水平杆：
Rmax=2.37/2=1.18kN≤c=R0.8×
8=6.4kN
横向水平杆：
Rmax=2.39kN≤Rc=0.8×
8=6.4kN满足要求！
六、荷载计算
脚手架搭设高度H
立杆静荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆：
NG1k=（gk+la×
n/2×
0.04/h）H×
=（0.144+1.52×
/2×
0.04/1.5）44×
.7=8.21kN单内立杆：
NG1k=8.21kN
2、脚手板的自重标准值NG2k1
NG2k1=（H/h+1）×
la×
lb×
Gkjb×
1/2/2=（44.7/1.5+1）1.5×
0.9×
0.35×
1/2/2=3.64kN1/2表示脚手板2步1设
单内立杆：
NG2k1=3.64kN
3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
NG2k2=（H/h+1）×
Gkdb×
1/2=（44.7/1.5+1）1.5×
×
0.17×
1/2=3.93kN1/2表示挡脚板2步1设
4、围护材料的自重标准值NG2k3
NG2k3=Gkmw×
H=0.01×
1.5×
44.7=0.67kN构配件自重标准值NG2k总计
NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=3.64+3.93+0.67=8.24kN
NG2k=NG2k1=3.64kN
立杆施工活荷载计算
外立杆：
NQ1k=la×
（njj×
Gkjj+nzj×
Gkzj）/2=1.50×
.9×
（1×
3+1×
2）/2=3.38kN内立杆：
NQ1k=3.38kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
N=1.2×
（NG1k+NG2k）+0.9×
1.4×
NQ1k=1.2×
（8.21+8.24）+
3.38=23.99kN
（8.21+3.64）+
3.38=18.47kN
七、钢丝绳卸荷计算
拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T（kN）
第N次卸荷
卸荷点位置高度
hx（m）
卸荷点净高
hj（m）
钢丝绳上下吊点的竖向距离ls（m）
上吊点距内立杆下吊点的水平距离HS（mm）
上吊点距外立杆
下吊点的水平距
离HS（mm）
卸荷点水平间距
HL（m）
钢丝绳卸荷
钢丝绳绳卡作法
钢丝绳连接吊环作法（共用）
第1次卸荷验算
α1=arctan（ls/Hs）=arctan（3000/200）=86.19α2=arctan（ls/Hs）=arctan（3000/1100）=69.86钢丝绳竖向分力，不均匀系数KX取1.5
P1=Kf×
KX×
N×
hj（n+1）/H×
HL/la=0.8×
18.47×
21/44.73×
/1.5=20.83kN
P2=Kf×
23.99×
/1.5=27.05kN钢丝绳轴向拉力
T1=P1/sin1α=20.83/sin86.19=2°
0.87kN
T2=P2/sin2α=27.05/sin69.86=2°
8.81kN
卸荷钢丝绳的最大轴向拉力[Fg]=max[T1，T2]=28.81kN绳夹数量：
n=1.667[Fg]/（2T）=1.66728.×
81/（21×
5.19）=2个≤[n]=5个
满足要求！
Pg=k×
[Fg]/α=9×
28.81/0.85=305.04kN
钢丝绳最小直径dmin=（Pg/0.5）1/2=（305.04/0.5）1/2=24.7mm
吊环最小直径dmin=（4A/π1）/2=（4×
[Fg]/（[f]1π/2=）4）×
28.81×
103/（65π1）/2）=24mm
注：
[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2
第1次卸荷钢丝绳最小直径24.7mm，必须拉紧至28.81kN，吊环最小直径为24mm。
八、立杆稳定性验算
立杆截面抵抗矩W（mm3）
立杆截面回转半径i（mm）
15.9
立杆抗压强度设计值[f]（N/mm2）
立杆截面面积A（mm2）
506
1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×
1.5×
1.5=2.25m
长细比λ=0l/i=2.251×
03/15.9=141.51≤210轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=kμh=1.155×
1.5=2.6m长细比λ=0l/i=2.61×
03/15.9=163.44
查《规范》表A得，φ=0.265
2、立杆稳定性验算
不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=（1.2×
（NG1k+NG2k）+1.4×
NQ1k）×
（hx1+（1-Kf）×
（Hx顶
-hx1）+max[6，（1-Kf）×
hj顶]）/H=（1.2（×
8.21+8.24）+1.43×
.38）×
（27+（1-0.8）（×
27-27）+max[6，（1-0.8）2×
1]）/44.7=18.06kN
σ=N/（φA）=18058.88/（0.265×
506）=134.682≤N/m[f]m=205N/mm2
组合风荷载作用
（NG1k+NG2k）+0.9×
（hx1+（1-Kf）×
-hx1）+max[6，（1-Kf）×
8.21+8.24）+0.91×
.4×
3.38）×
27-27）+max[6，
（1-0.8）2×
1]）/44.7=17.71kN
Mw=0.9×
Mwk=0.9×
klaωh2/10=0.91×
0.34×
1.52/10=0.14kNm·
σ=N/（φA）+
Mw/W=17710.05/（0.26550×
6）+144621.06/5260=159.57N/mm2≤[f]=205N/mm2
九、连墙件承载力验算
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力
N0（kN）
Nlw=1.4×
ωk×
2×
h×
la=1.4×
0.45×
1.5=5.7kN长细比λ=0l/i=600/158=3.8，查《规范》表A.0.6得，φ=0.99
32
（Nlw+N0）/（φAc）=（5.7+3）03×
/（01.994×
89）=17.93N/mm2≤0.85×
[f]=0.85
205N/mm2=174.25N/mm2
Nlw+N0=5.7+3=8.7kN≤0.85×
12=10.2kN
十、立杆地基承载力验算
地基承载力调整系数mf
垫板底面积A（m2）
单立杆的轴心压力标准值N=（（NG1k+NG2k）+NQ1k）×
（hx1+（1-Kf）×
（Hx顶-hx1）+max[6，
（1-Kf）×
hj顶]）/H=（（8.21+8.24）+3.38）（27×
+（1-0.8）（×
27-27）+max[6，（1-0.8）2×
1]）/44.7=14.63kN
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/（mfA）＝14.63/（10×
.25）＝58.54kPa≤g＝f140kPa满足要求！
扣件式脚手架材料优化评价表
序号
验算项目
评价内容
结论
计算内容
计算值
允许值
材料使用性能
（%）
纵向水平杆验算
抗弯
σ=61.32N/mm
[f]=205N/mm
29.915
3C
挠度
νmax=1.368mm
[ν]=10mm
13.675
1A
横向水平杆验算
σ=134.78N/mm2
65.747
νmax=1.702mm
[ν]=6mm
28.363
扣件抗滑承载力
验算
抗滑
Rc=6.4kN
37.383
4
钢丝绳卸荷计算
第1次卸荷绳夹
n=2
[n]=5
40
立杆稳定性验算
长细比
λ=163.44
[λ]=210
77.83
单立杆
σ=134.68N/mm
65.696
σ=159.57N/mm
77.839
连墙件承载力验
算
连墙件
（Nlw+N0）/（φAc）
17.93N/mm
=0.85×
[f]=174.25N
/mm
10.29
扣件抗滑
Nlw+N0=8.7kN
10.2kN
85.271
4D
7
立杆地基承载力
立柱地基基础计
p=58.54kPa
fak=140kPa
41.811
编制人
编制时间
审核人
审核时间
1、当0%<
材料使用性能≤20%,1安（全性极高）,A（经济性极差）
2、当20%<
材料使用性能≤80%,3安（全性合理）,C（经济性合理）
3、当80%<
材料使用性能≤105%,4安（全性低）,D（经济性好）
4、此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。
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