脚手架施工专项方案及安全措施Word格式.docx
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纵向扫地杆采用直角扣件固定在底座下皮200mm处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下的立柱上。
靠边坡的立柱轴线到边坡的距离不小于500mm，并对此立杆采取双向斜拉加固措施。
3.6.剪力撑：
本脚手架采用剪力撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平同步搭设，用通长剪力撑沿架高连续布置,剪力撑每6步4跨设置一道，斜杆与地面的夹角在45°
至60°
之间。
斜拉相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。
剪力撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中增加2至4个扣结点。
所有固定点距主节点距离不大于150mm。
最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在300mm内。
剪力撑的杆件连接采用搭结，其搭结长度≥100mm，并用不小于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离≥100mm。
横向斜撑搭设在主楼脚手架部位，在同节内、由底至顶呈“之”字型、在里、外立柱之间上下连续布置，斜拉应采用搭设扣件固定在与之相交的立柱或横向水平杆的伸出端上。
除拐角处设横向斜撑外，中间每隔6跨设置一道。
3.7.脚手板：
脚手板采用松木,厚50mm,宽400mm,长度为4m的硬木板。
在作业层下部架设一道水平兜网，并设置安全网以及防护栏杆。
脚手板设置在三根横向水平杆上，并在两端80mm处用直径1.2mm的镀锌铁丝箍绕2至3圈固定。
当脚手板长度小于2m时，可采用两根小横杆，并将板两端与其可靠固定，以防倾翻。
脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝中设两根小横杆，各杆距接缝的距离均不大于150mm，拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头及空挡现象。
3.8.连墙件：
连墙件采用刚性连接，连墙杆用Φ48ⅹ3.5钢管，它与脚手架、建筑物的连接采用直角扣件，连墙件横竖向顺序排列、均匀布置、与架体和结构里面垂直，并尽可能靠近主节点（距主节点的距离不大于30cm）.连墙件伸出扣件距离应大于10cm.底部第一根大横杆就开始布置连墙件，靠近框架柱的小横杆可直接做连墙杆用。
3.9.防护设施：
脚手架要满挂全封闭式的密目安全网。
密目网采用1.5×
6.0m的规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧。
作业层网高于平台1.5m，并在作业层下步架设一道水平兜网。
3.10.脚手架出入口的构造
在出入口两侧的内、外排单立杆处分别增设一根辅立杆，高于出入口1~2步，立柱用短管斜撑相互联系。
上方悬空柱处增加两根斜杆，斜杆与各主节点相交处用扣件固定，出入口上方增设两道横向支撑，应伸出斜杆的端部以保证立柱悬空处的整体性，出入口两侧分别增加两根斜杆，并用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离在150mm内，当斜杆在一跨内跨越两个步距时，应在相交的大横杆处增设一根小横杆，将斜杆固定在其伸出端上，斜杆宜采用通长杆件，必须接长时用对接扣件连接。
四．脚手架的搭设与拆除
4.1.钢管脚手架搭设
脚手架搭设的工艺流程为：
场地平整、夯实基础→
定位设置通长脚手架板→钢底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆→剪力撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏→扎安全网
双排脚手架应先立里排里杆，后立外排立杆。
每排立杆先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。
4.2.脚手架的拆除
拆除顺序遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，后拆小横杆、大横杆、立杆等，不准分立面拆架或再上下两步同时进行拆架。
做到一步一清、一杆一清，拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣，所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降，当脚手架拆至下部最后一根长钢管（6m）时，应先在适当位置搭临时抛撑加固定，后拆连墙杆。
五．安全施工技术措施：
5.1.材质使用的安全技术措施：
5.1.1各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不小于100mm。
5.1.2.钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。
5.1.3.严禁将48×
3与48×
3.5mm的钢管混合使用。
5.2.脚手架搭设的安全技术措施：
5.2.1.搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥
下作业，当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉
对方，并得到允许，以防止坠落伤人。
5.2.2.开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙杆安装稳定后，方可根据情况拆除。
5.2.3.脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。
5.2.4.搭设过程中由安全员，施工班长进行检查和验收，搭设完的架子必须经安全员，现场负责人共同签字后方可使用。
5.3.脚手架拆除的安全技术措施：
5.3.1.拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。
5.3.2.架子拆除前，必须观察施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、连墙杆及被拆架子各附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量提前拆除掉。
5.3.3.拆架子时应划分作业区，周围设置警戒标志，地面设专人指挥，禁止非作业人员进入，拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，要先通知对方，以防坠落。
5.3.4.每天拆架下班时，不得留下隐患部位，拆架时
严禁撞脚手架附近电源线，以防触电事故。
5.3.5.所有杆件和扣件在拆除时必须分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面，所有脚手板，应从外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高空坠落伤人，拆下的零件必须装入带子，用吊篮吊下，拆下的钢管严禁从高空抛下。
5.4注意事项：
5.4.1杆件的间距和布置按照规定进行搭设。
5.4.2立杆的垂直度偏差为架高的1/200。
相邻两根立杆的接头应错开50㎝，并不在同一步架内出现。
5.4.3大横杆在每一面脚手架范围内的纵向水平差，不宜超过一皮砖厚度，同一步架内外的接头应相互错开，在垂直方向相邻的两根大横杆的接头应相互错开，其水平距离大于50㎝。
5.4.4小横杆用扣件紧固于大横杆上，靠近立杆的小横杆紧固于立杆上。
5.4.5剪刀撑的搭设：
将一根斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆的伸出部位上，这样可以避免两根立杆交叉时把钢管别弯。
5.4.6脚手架各扣件相交伸出端头应大于10㎝，已防止杆件滑落。
5.4.7用于大横杆的对接扣件，开口应向架子内侧，螺栓向上避免滑落。
六．文明施工要求：
根据脚手架施工的特殊性，结合职业安全卫生的贯标精神，要求施工时做到如下：
6.1.进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋，现场严禁吸烟。
6.2.严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要集中精力，禁止嬉戏打闹。
6.3.脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。
6.4.上架子作业人员上下必须走人行梯道，不准攀爬架子。
6.5.脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，必须经技术部门同意由架子工操作。
6.6.不准利用脚手架吊运重物，塔吊起吊物体时不准碰撞和托动脚手架。
6.7.脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉，杆件变形严重，防护不全、拉接松动等问题要即使解决。
6.8.使用得工具要放在工具袋内，防止掉落伤人，脚手架堆放场要整洁、摆放合理、专人保管、施工人员要做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。
6.9.运至地面得材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下得扣件和铁丝要集中回收处理，应随时整理、检查、按品种、分规格堆放整齐、妥善保管。
6.10.六级以上大风、大雨天气必须停止脚手架作业，在雨季要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积水，若有必须随时清扫，并采取防滑措施。
七、平台板、梁支撑计算
平台模板采用15毫米厚木胶板,模板下部次愣为100*50木方间距200毫米,主愣为Φ48*3.5钢管间距600毫米,平台模板支撑体系支采用直径为48*3.5的钢管用连接扣件固定支撑体系，搭设高度为11.3（38.3）米。
搭设尺寸为：
立杆的纵距b=0.80米，立杆的横距l=0.80米，立杆的步距h=1.20米。
平台主愣下支撑立杆设防滑扣件，立杆必须对接而且相邻立杆接头要错开,且纵横向间距6米设斜支撑以保证支撑体系的稳定.
平台混凝土浇筑时,要均匀下灰避免混凝土的堆积,一免平台局部荷载过大,造成支撑体系稳定性减弱,而且浇筑时派专人看护发现异样及时采取措施.平台混凝土浇筑完及时进行覆盖养护.
满堂脚手架强度计算：
以0.3×
2600梁为例
设定：
梁下次愣为100*50木方、间距100㎜,主愣为Φ48*3.5钢管、间距400㎜,搭设高度为9.0米；
立杆的纵距b=0.40米、立杆的横距l=0.40米、
（一）模板面板计算
模板面板为15㎜厚多层木胶板和50*100木方，因为模板和木方是受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度。
静荷载标准值q1=25.000×
0.3000×
2.6×
0.4+0.350×
0.4=7.94kN/m
活荷载标准值q2=（2.000+1.000）×
0.400=1.20kN/m
其中：
模板自重荷载标准值为0.35/m2；
倾倒混凝土荷载标准值为2.000/m2；
施工均布荷载标准值为1.000/m2
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=60.00×
1.50×
1.50/6=22.50㎝3；
I=60.00×
1.50/12=16.875㎝4；
（1）抗弯强度计算
f=M/W<
[f]
其中f--面板的抗弯强度计算值（N/㎜2）；
M--面板的最大弯距（N.㎜）；
W--面板的净截面抵抗矩；
[f]--面板的抗弯强度设计值，取15.00N/㎜2；
M=0.100ql2
其中q--荷载设计值（kN/m）；
经计算得到M=0.100×
（1.2×
7.94+1.4×
1.20）×
0.100×
0.100=0.011kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值：
f=0.011×
1000×
1000/32400=0.34N/㎜2
面板的抗弯强度验算f<
[f],满足要求!
（2）抗剪计算
T=3Q/2bh<
[T]
最大剪力Q=1.2q1l/2+1.4q2/2
=1.2×
7.94×
0.100/2+1.4×
1.20/2=1.32kN
截面抗剪强度计算值
T=3×
1320.0/（2×
600.000×
15.000）=0.22N/㎜2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/㎜2
抗剪强度验算T<
[T]，满足要求!
（3）挠度计算
v=1.4q2l3/48EI+5×
1.2q1l4/384EI<
[v]=l/250
面板最大挠度计算值v=1.4×
1.20×
1003/（48×
6000×
168750）+1.2×
1004/384×
168750=0.002㎜
面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!
（二）支撑木方的计算
木方按照均布荷载下三跨连续梁计算
1.荷载的计算
（1）钢筋混凝土自重（kN/m）：
q11=25.000×
0.3×
0.100=1.95kN/m
（2）模板的自重线荷载（kN/m）：
q12=0.350×
0.100=0.035kN/m
（3）活荷载为施工荷载标准值与倾倒混凝土时产生的荷载：
经计算得到，活荷载标准值：
q2=（1.000+2.000）×
0.100=0.300kN/m
静荷载：
q1=1.2×
1.95+1.2×
0.035=2.76kN/m
活荷载：
q2=1.4×
0.300=0.420kN/m
2.木方的计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载：
q=1.185/0.13=8.5kN/m
最大弯矩：
M=0.1ql2=0.1×
8.5×
0.13×
0.130=0.014kN.m
最大剪力：
Q=0.6×
0.130×
8.5=0.663kN
最大支座力：
N=1.1×
8.5=1.22kN
木方的截面力学参数为：
截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为
W=5.00×
10.00×
10.00/6=83.33㎝3；
I=5.00×
10.00/12=416.67㎝4；
（1）木方抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.014×
106/83333.3=0.12N/㎜2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/㎜2,满足要求!
（2）木方抗剪强度计算
最大剪力的计算公式:
Q=0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
截面抗剪强度计算值：
T=3×
140/（2×
50×
100）=0.0405N/㎜2
截面抗剪强度设计值[T]=1.50N/㎜2
木方的抗剪强度计算满足要求!
（3）木方挠度计算
最大变形v=0.677×
300.04/（100×
9500.00×
4166666.8）=0.006mm
木方的最大挠度小于300.0/250,满足要求!
（三）横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算，集中荷载P取木方支撑传递力。
支撑钢管计算简图
经过连续梁的计算得到：
最大弯矩Mmax=（32-1）×
1.22×
0.6/8×
3=0.224kN.m
最大支座力Qmax=1.22*2=2.44kN
抗弯计算强度f=0.224×
106/5080.0=44N/㎜2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/㎜2,不满足要求!
（四）纵向支撑钢管计算
纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算，集中荷载P取横向支撑钢管传递力（计算同横向支撑钢管计算）
经过计算得到：
最大弯矩Mmax=0.448kN.m
最大支座力Qmax=4.88N
抗弯计算强度f=200N/㎜2
支撑钢管的抗弯计算强度小于96N/㎜2,满足要求!
（五）立杆的稳定性计算荷载标准值（48.970平台板）
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
（1）脚手架钢管的自重（kN）：
NG1=0.129×
38.300=4.94kN
（2）模板的自重（kN）：
NG2=0.350×
0.80×
0.80=0.224kN
（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：
NG3=25.000×
0.45×
0.800×
0.800=7.2kN
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=12.364kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到活荷载标准值：
NQ=（1.000+2.000）×
0.800=1.92kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=1.2×
12.364+1.4×
1.92=17.42kN
（七）立杆的稳定性计算（平台板）
立杆的稳定性计算公式
其中N--立杆的轴心压力设计值，N=17.42kN；
--轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；
i--计算立杆的截面回转半径（cm）；
i=1.58
A--立杆净截面面积（cm2）；
A=4.89
W--立杆净截面抵抗矩（cm3）；
W=5.08
--钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；
[f]--钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
l0--计算长度（m）；
不考虑高支撑架，由公式
（1）或
（2）计算
l0=k1uh
（1）
l0=（h+2a）
（2）
k1--计算长度附加系数，按照表1取值为1.185；
u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；
u=1.70
a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；
a=0.50m；
公式
（1）的计算结果：
=170N/mm2，立杆的稳定性计算
<
公式
（2）的计算结果：
=140N/mm2，立杆的稳定性计算
考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算
l0=k1k2（h+2a）（3）
k2--计算长度附加系数，按照表2取值为1.010；
公式（3）的计算结果：
=200N/mm2，立杆的稳定性计算
表1模板支架计算长度附加系数k1
步距h（m）
h≤0.9
0.9<
h≤1.2
1.2<
h≤1.5
1.5<
h≤2.1
k1
1.163
1.167
1.185
1.243
表2模板支架计算长度附加系数k2
H/h+2a
4
6
8
10
12
14
16
18
20
25
30
35
40
1.35
1.0
1.014
1.026
1.039
1.042
1.054
1.061
1.081
1.092
1.113
1.137
1.155
1.173
1.44
1.012
1.022
1.031
1.047
1.056
1.604
1.072
1.111
1.129
1.149
1.53
1.007
1.015
1.024
1.055
1.062
1.079
1.097
1.114
1.132
1.62
1.021
1.029
1.036
1.043
1.051
1.074
1.090
1.106
1.123
1.80
1.020
1.033
1.040
1.046
1.052
1.067
1.096
1.92
1.018
1.030
1.035
1.048
1.076
1.104
2.04
1.044
1.060
1.073
1.087
1.101
2.25
1.010
1.016
1.027
1.032
1.037
1.057
1.070
1.094
2.70
1.053
1.066
1.078
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