悬挑外脚手架搭设方案计算书Word格式.docx

悬挑外脚手架搭设方案计算书Word格式.docx

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所有相邻拉结点水平间距不超过四米，竖向间距不超过三步架。

上下的拉结位置必须错开布置在立杆的两面三刀侧，即“跳杆布置”。

6、外架搭设的最大高度为七步架，结构施工上翻时，每满七步后，开始搭设上一单元的悬挑结构，且上下两个单元的架子必须断开。

待搭完四步或五步经查无误后拆除下一单元的架子（必须在木工拆模之后）。

拆卸必须从上到下，不得上下同时进行；

每一单元的悬挑结构不拆除，即可铺笆作为结构防护，又可在装修时，架子下翻，做为搭架的操作台。

7、外用井子架处要断开，并加以封闭，此处端部所有拉结均采用钢管穿墙刚性拉结，并设置必要的横向支撑。

8、整个外架沿全高用安全网密封，不设挡笆，设脚手板。

外架与结构墙体之间每四层用脚手板封闭，特别是紧靠斜撑根部，一定要封闭严密。

安全网接头处用细铁丝连接，最下部包住纵向水平杆，防止落物。

9、护栏板、踢脚线、垫笆均用铁丝与金属管紧固，接头在小横杆上。

10、墙体内予留孔洞采用Ф60PVC管制作。

11、悬挑结构的横担管部的楼板内预埋Ф14的钢筋环，并在钢筋环两侧横担上加一阻滑扣件。

12、每天至少有两名架子工专职对架子进行检查、维护，对不合要求的地方及时按要求处理，发现异常情况及时汇报。

13、上人爬梯：

采用脚手架内设置。

宽度同脚步手架宽度，斜度50度左右，用钢筋焊制，

14、其他要根据现行有关规范执行。

三、施工安全体系

（一）管理要素

1、项目各部门统一协调管理，实行全员安全管理，任何人发现安全隐患要及时提出。

2、严格按照脚手架的操作技术规程、规范施工。

3、在安全与质量、进度等发生冲突时，一定要坚持“安全第一”。

4、加强管理，杜绝违章作业。

（二）安全技术措施

1、安全施工措施

（1）架子工操作人员必须穿防滑鞋及挂安全带；

（2）架子上的作业人员应做好分工配合；

（3）作业人员应带工具袋；

（4）搭设材料应随搭设进度，随用随上以免防止不当掉落伤人；

（5）每次施工前，架上材料应全部用完或剩余的卸下，不得留存于作业面上。

已搭好的架子应形成稳定结构，不稳定要临时加固；

（6）在搭设过程中，地面的配合施工人员应避开可能落物的区域；

（7）在搭设脚手架时不得使用不合格材料；

（8）配有专人指挥，作业人员必须服从统一指挥；

2、安全使用措施

（1）本外架在结构施工时最多只允许两个施工层同时施工。

（2）本外架上严禁堆放模板、钢管以及任何重量大或数量多、可能影响外架安全的材料

（3）本外架不得作为结构施工的支撑使用，外墙、外边梁的所有荷载均不允许传递到外架上；

（4）对外脚手板上的施工垃圾必须随施工随时清理，清理时不得直接向下抛；

（5）在作业面上进行电焊作业时，应采取可靠的防火措施；

（6）不得任意拆除脚手架的基本构件及连墙杆，因作业需要必须不得已拆除是必须经得施工负责人同意，并采取可靠的弥补措施；

（7）当作业面的高度不够而需要垫高时，应采取可靠的垫高方法，垫高不得超过0.5m。

3、安全管理措施

（1）项目必须有安全技术措施，并防止一般化；

（2）做到文明施工，且符合安全卫生，防火要求；

（3）脚手架搭设安全必须经负责人验收合格方可使用，并在使用期间安排专人维护保养；

（4）施工现场实行逐级安全技术交底制度，班组长每天对工人进行施工搭设要求、作业环境的安全交底；

（5）加强工人的季节性劳动保护工作；

四、质量保证措施

1、脚手架的搭设、拆除，严格按方案执行；

2、每周进行安全生产，质量保证总结会议；

3、教育职工树立“百年大计，质量第一”的思想，强化意识。

4、搭设、拆除等，施工前有关班组长及工人应熟悉本方案，做好技术交底，并认真检查执行情况。

5、坚持“预防为主”的方针，最大限度地减少损失。

6、在施工过程中，应支持边施工、边自检、互检的制度，有问题及时改正，保证施工质量符合设计和施工的质量要求。

7、坚持奖罚严明的质量管理制度。

对质量好的要进行精神和物质的表彰和奖励，对质量不好的，必须查明原因，订出改进措施并落实。

对责任人视情况给予惩罚。

五、安全管理制度

1、员工要热爱本职工作，提高业务水平均值及操作技能，能提出改进安全工作的意见，搞好安全生产。

2、遵守劳动纪律，服从领导和安全、质量检查人员的指挥。

工作时，思想集中，坚守岗位。

严禁洒后上架作业。

3、严格执行操作规程，不得违章指挥和违章作业，对违章指挥的指令有权拒绝，并有责任制止他人违章作业。

4、按作业要求正确穿戴个人防护用品，进入施工现场必须戴安全帽。

5、在施工现场行走需要注意安全，不准攀登脚步手架。

6、正确使用防护装置和防护设施，不准随意拆除和挪动各种防护装置，防护设施和警告，安全标志等到。

六、计算书

1、外架参数：

立杆横距b=1.2m，纵距L=1.5m，内立杆距强b1=0.3m,平均步距h0=1.8m,满铺脚手架二层。

钢管为热轧Q235钢，正截面容许应[δ]=215N/mm2,抗剪容许应力[ζ]=125Nmm2，钢管截面抵抗矩ω=5080mm3,有效截面面积A=489mm2，截面惯性半径¡

=15.8mm,a类截面，E=2.06×

108N/mm2。

2．荷载计算

钢管Ф48×

3.5mm,重量38.5N/m,扣件18.5N/只，十字扣件13.5/只，转角扣件14.5N/只。

竹笆脚手、护栏、安全网重量取350N/m2。

施工荷载为活荷载，取定3000N/m2

（1）荷载标准值：

1一纵距内全高钢管重量

qk1=[96×

1.2+2×

1.65×

2.5+4×

3.1]×

38.5=3810N

2一纵距内全高全部扣件重量：

关键部位取双扣件

Qk2=（6×

13.5+2×

18.5）×

7+6×

14.5=920N

3一纵距内安全网内重量：

关键部位取双扣件qk3=350×

1.2×

1.05×

7=3100N

4恒载标准值小计：

qk=3810+920+3100=7.83KN

（2）施工活荷载：

两层同时施工

Gk=3×

2×

1.2=7.56KN

（3）风荷载：

W取0.2KN/m2.（4）荷载设计值：

荷载分项系数取1.2，活载取1.4。

恒载：

Q=7.83×

1.2=9.4KN

活载：

Q=7.56×

1.4=10.6KN

另外在验算大、小横杆时，分别对钢管扣件及施工活载乘上述分项系数。

3、三角支架平台受力分析及杆件内力计算：

钢管沿轴向的刚度远大于其横向刚度，因而，对与墙拉结的小横杆而言，三角支架刚度可视为无限大，即简化计算时可不考虑该小横杆的超静载作用，将该处宽处视为完全铰接，相应对节点简化后的计算。

计算时，N1、N2、N3、N4为内外立杆均分荷载的情况。

N11、N21、N31、N41为考虑内外立杆承受荷载按内：

外=0.64:

0.36比例进行分配的情况，该情况在装修施工时可能出现，对杆件验算时，根据需要进行取用。

R11=-R=5.52KNR=-R=6.33KN

R21=R2=20KNR2=2N0=20KN

N11=8KNN1=11.1KN

N21=12.9KNN2=10.1KN

N31=-3.5KNN3=-4.83KN

N41=R81=-5.42KNN4=R8=-6.33KN

4、扣件抗滑移能力：

取单扣件抗滑能力设计值q=6KN时，由上述杆件内力值可以看出，23杆、14杆，杆件均至少需一个扣件。

另外事外节点处小横杆亦必须加强以保证有一定的安全储备。

实际处理采用加双扣件的方式，另外利用穿墙螺栓孔用钢丝进行拉结，具体作法见节点详图。

5、立杆验算：

取首步架对内外立杆荷载取大值勤验算，立杆两端在大横杆约束下，介于“两端铰支”到“两端固定”之间

其计算长度L0=µ

1×

h1，根据《高层建筑施工手册》中提出的计算方法计算。

对本外架有a1=h/2L=2.4=0.729查表（见施工手册）利用插入法得µ

1=0。

767则

L0=0.767×

1.75=1.35m,可推出长细比λ0=L0/1=87

又L11=h=1750mm可得λh=Lh/1=111

M0=N0×

e0=N0×

（53+H/2000）=N0×

60mm

利用

（1）计算：

12.8×

103/0.736×

489+1.2×

0.4×

103×

60/1.5×

5080×

（1-0.8×

12.8/132.1）=111N/mm2<

215N/mm2

立杆满足要求。

6、斜撑杆验算：

取首步架对外立杆荷载取最大值验算，立杆两端在大横杆约束下，介于“两端铰支”到“两端固定”之间（水平与大横杆间采用十字扣件连接）。

h1，根据《高层建筑施工手册》（中国建筑工业出版社）中提供的计算方法计算。

对本外架有a1=h/2L=1.75/2.4=0.729

利用插入法得µ

1=0.767则

1.75=1.35m可推出长细比λ0=L0/1=87又L11=h=1750mm可得λh=Lh/1=111M0=N0×

e0=N0×

（53+H/2000）=N0×

60mm式中：

M0-N0在立杆端部产生的等到效弯矩；

H-外架一次搭设高度，取H=13200㎜，H/2000为H/2高度处垂直度搭设偏差。

立杆承载能力由稳定性控制，利用钢结构压弯构件公式：

N/φA+βmM/γm（1-0.8N/NE）<

[σ]=215N/㎜2式中：

N—轴心压力；

M—等效弯距（N，m”）;

βm—等效弯距系数；

γ—截面塑性发展系数，钢管取1。

15；

NE—欧拉临界力。

考虑将立杆上下相邻的小横杆跳杆布置，附加弯距产生反向曲率，如图所示：

3.5,a类截面，由λ0=37查表得φ=0.736,NEO=п2EA/λ2=132KN

取动力系数1.2，利用

（1）计算：

12.8/132.1）=111.1N/㎜2<

215N/㎜2立杆满足要求。

6斜撑杆验算：

斜撑杆受力情况类似于立杆，但两端约束条件可视为“两端铰支”，取µ

1=1，即杆件计算长度即为杆件实际长度，考虑动力系数1.2

（1）外斜撑：

L1=L143100mm取N1=11010KN，则M1=N1e1=11.1×

0.053=0.59KN,m

λ1=L1/i=3100/15.8=197查表得对应φ1=0.205

NE1=п2EAλ2=25.8KN

取两端弯距反向曲率，由上述计算知βm=0.4,则稳定性套用式计算

（1）：

103/0.205×

1.59×

106/1.15×

11.1/25.8）=207N/mm2满足要求。

7、小横杆验算

（1）跨中正截面承载力验算

计算简图如右图

根据受荷载面积，求取P=2。

85KM

可推出跨中弯距Mmax=1KN.m

σ=Mmax/ω=1.0×

106/5080=197N/mm2<

满足要求。

（2）端部正截面承载力验算：

由于斜撑支点与立杆作用点因扣件连接产生的偏心，将在小横杆端部产生弯距，该弯距的大小与偏心距有关，实际搭设时必须对偏心距进行控制，最大允许偏心距为：

.

emax=Mmax1.2N.

Mmax=215×

5080=1.09KN,m可推出emax=91mm

实际搭设时以此为标准控制。

端部抗剪承载力计算：

由前计算取Vmax=1.2×

12.8=15.4KN

按圆环形薄壁截面验算：

ζmax=2Vmax/A=63N/mm2满足要求

8、大横杆验算

本方案最短大横杆只有一跨，按简支验算，其余大横杆为连续梁，较简支有利，可不验算。

考虑恒载均布，活荷载集中在跨中，由前述荷载计算可求得：

Q=0.265KN/mp=2.52KN

可得Mmax=0.804KN.m

Mmax/ω=158Nmm2即大横杆满足要求。

9、架体整体稳定性验算：

外架的整体稳定安装轴心受压格构式压杆进行验算，并考虑风荷载产生的水平作用。

格构式压杆由相邻连墙拉结点间的一个单元的水平杆件和立杆组成，本外架取竖向两步架的一倍立杆纵距为一个单元，利用《高层建筑施工手册》中提供的简易计算方法验算。

相应水平及竖向荷载见右下图：

风荷载分项系数取1.4

Q=1.4LW=1.4×

2.4×

0.2=0.68KN/m

M/2bA=1.02N/mm2

N=1.2×

40=48KN

计算稳定性系数φ：

λ=2×

3.5/1.05=6.67

λ0=uλ由b=1.05.h=3.5查表得

u=25则λ0=167查表得φ0.253

N/4φA=97N/mm2

97+1.02=98.02N/mm2

双排架Ka=0.7×

又架子高度小于25米，取Kh=0.8,则

Km×

Kh×

σ=0.7×

0.8×

215=120.4N/,mm2>

98.02N/mm2

即整体稳定性满足要求。

整个外架在上述条件下能满足施工要求，实际上外架为一空间体系，计算中未考虑外架的空间协同作用，它将成为外架的安全储备。