抗震题库选择题Word格式.docx

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　　6度　　　　7度　　8度　　　　不能确定　　某丙类多层建筑所在场地为Ⅳ类场地，设防烈度为7度，设计基本地震加速度为，其房屋抗震构造措施，应按下列要求处理6度　　　　7度8度　　　　9度　　A、B两幢多层建筑：

A为乙类建筑，位于6度地震区，场地为Ⅰ类；

B为丙类建筑，位于8度地震区，场地为Ⅰ类，其抗震设计，应按下列进行。

（A）A幢建筑不必作抗震计算，按6度采取抗震措施，按6度采取抗震构造措施；

B幢建筑按8度计算，按8度采取抗震措施，按6度采取抗震构造措施。

　　（B）A幢建筑按6度计算，按7度采取抗震措施，按6度采取抗震构造措施；

（C）A幢建筑不必作抗震计算，按6度采取抗震措施，按6度采取抗震构造措施；

B幢建筑按9度计算，按9度采取抗震措施，按6度采取抗震构造措施。

（D）A幢建筑不必作抗震计算，按7度采取抗震措施，按6度采取抗震构造措施；

B幢建筑按8度计算，按8度采取抗震措施，按7度采取抗震构造措施。

　　乙类、丙类高层建筑应进行抗震设计，其地震作用计算按下列才符合《建筑抗震设计规范》的规定。

　　6度时不必计算，7~9度应按本地区设防烈度计算地震作用按本地区的设防烈度提高一度计算地震作用　　6度设防时，Ⅰ、Ⅱ类场地上的建筑不必计算，Ⅲ、Ⅳ类场地上建筑及7~9度设防的建筑应按本地区的设防烈度计算地震作用　　所以设防烈度的建筑结构均应计算地震作用　　在设防烈度为6~9度地区内的乙类、丙类高层建筑，应进行抗震设计，其地震作用计算按下列做法才符合《建筑抗震设计规范》的规定。

各抗震设防的高层建筑结构均应计算地震作用　　6度设防时，Ⅰ~Ⅲ类场地上得建筑不必计算，Ⅳ类场地上得较高建筑及7~9度设防的建筑应按本地区设防烈度计算　　6度不必计算，7~9度设防的建筑应按本地区设防烈度计算　　6度设防时对Ⅰ、Ⅱ类场地上的建筑不必计算，Ⅲ类和Ⅳ类场地上建筑及7~9度设防的建筑应按本地区设防烈度计算　　　　选择建筑场地时，下列对建筑抗震不利的是地震时可能发生滑坡的地段地震时可能发生崩塌的地段地震时可能发生地裂的地段断层破碎带地段　　在地震区选择建筑场地时，下列要求是合理的。

不应在地震时可能发生地裂的地段建造丙类建筑场地内存在发震断裂时，应坚决避开不应在液化土上建造乙类建筑甲类建筑应建造在坚硬土上　　对于抗震要求属于危险地带的是地质类型软弱土、液化土河岸、不均匀土层　　可能发生滑坡、崩塌、地陷、地裂湿陷性黄土　　选择建筑场地时，下列地段是对建筑抗震危险的地段液化土　　高耸孤立的山丘古河道　　地震时可能发生地裂的地段　　抗震设计时，不应采用下列方案。

（A）特别不规则的建筑设计（B）严重不规则的建筑设计（C）非常不规则的建筑设计（D）不规则的建筑设计　　建筑抗震设计应符合下列要求Ⅰ.应符合概念设计的要求　　Ⅱ.当采用严重不规则的方案时，应进行弹塑性时程分析Ⅲ.不应采用严重不规则的方案　　Ⅳ.当采用严重不规则的方案时，应进行振动台试验Ⅰ、Ⅱ　　Ⅰ、ⅢⅠ、Ⅳ　　Ⅰ、Ⅱ、Ⅳ　　　　在地震区的高层设计中，下述对建筑平面、里面布置的要求，哪一项是不正确的。

　　建筑地平面、里面布置宜规则、对称楼层不宜错层　　楼层刚度小于上层时，应补小于相邻的上层刚度的50%平面长度不宜过长，凸出部分长度宜减小根据《建筑抗震设计规范》，如图所示的结构平面，当尺寸b、B符合下列时属于平面不规则。

　　b≤　　　　b＞　　b≤　　　　（D）b＞　　　　根据《建筑抗震设计规范》下列属于竖向不规则的条件。

抗侧力结构的层间受剪承载力小于相邻上一楼层的80%该层的侧向刚度小于相邻上一层的80%　　除顶层外，局部收进的水平尺寸大于相邻下一层的20%　　该层的侧向刚度小于其上相邻三个楼层侧向刚度平均值的85%.　　抗震设计时，下列结构不属于竖向不规则的类型。

侧向刚度不够　　竖向抗侧力构件不连续　　局部收进的水平方向的尺寸不大于相邻下一层的25%楼层承载力突变　　下列建筑物属于结构竖向不规则的是。

有较大的楼层错层　　某曾的侧向刚度小于相邻上一楼层的75%楼板的尺寸和平面刚度急剧变化　　某层的受剪承载力小于相邻上一楼层的80%　　多层和高层钢筋混凝土架构抗震房屋的里面尺寸，H′/H＞时可按规则结构进行抗震分析的是图中体型。

　　Ⅰ、Ⅲ　　Ⅰ、ⅣⅡ、Ⅲ　　Ⅱ、Ⅳ　　抗震设计时，下列结构中不属于竖向不规则的类型。

侧向刚度不规则　　竖向抗侧力构建不连续　　顶层局部收进的水平方向的尺寸大于相邻下一层的25%楼层承载力突变　　下列建筑属于结构竖向不规则。

有较大的楼层错层　　某层的侧向刚度小于相邻上一层的75%板的尺寸和平面刚度急剧变化　　某层的受剪承载力小于相邻上一层的80%　　下列属于竖向不规则的条件。

　　抗侧力结构的层间受剪承载力小于相邻上一楼层的80%该层的侧向刚度小于相邻上一层的80%　　除顶层外，局部收进的水平尺寸大于相邻下一层的20%　　该层的侧向刚度小于其上相邻三个楼层侧向刚度平均值的85%　　在结构平面和竖向布置中，达到情况时，既属严重不规则的设计方案了。

在结构平面和竖向布置中，仅有个别项目超过上述的不规则指标在结构平面和竖向布置中，有多项超过上述的不规则指标

　　　　　　在结构平面和竖向布置中，有多项超过上述的不规则指标，且超过较多或有一项大大超过时　　在结构平面和竖向布置中，有多项大大超过上述的不规则指标时　　在一栋有抗震设防要求的建筑中，防震缝的设置正确的是防震缝应将其两侧房屋的上部结构完全分开　　防震缝应将其两侧房屋的上部结构连同基础完全分开　　只有在设地下室的情况下，防震缝才可以将其两侧房屋的上部结构分开只有在不设地下室的情况下，防震缝才可以将其两侧房屋的上部结构分开　　有关结构规则性的判断或计算模型的选择，其中不妥。

当超过梁高的错层部分面积大于该楼层总面积的30%时，属于平面不规则顶层及其他楼层局部收进的水平尺寸大于相邻的25%时，属于竖向不规则平面不规则或竖向不规则的建筑结构，均应采用空间结构计算模型　　抗侧力结构的层间受剪承载力小于相邻上一楼层的80%时，属于竖向不规则　　下列对结构体系描述不正确的是（A）　　宜设躲到抗震防线　　（B）　　结构在两个主轴方向的动力特性宜相近（C）　　结构在两个主轴方向动力特性相差宜大（D）　　应避免应力集中　　下面所列构件，除外均为非结构构件　　女儿墙、雨篷　　　　贴面、装饰柱、顶棚　　围护墙、隔墙　　　　砌体结构中的承重墙、构造柱　　　　下列不属于建筑非结构构件女儿墙、雨篷的美好附属结构构件贴面、吊顶等装饰构件建筑附属机电设备支架围护墙和隔墙　　某地区抗震设防烈度为7度，下列非结构构件可不需要进行抗震验算玻璃幕墙及幕墙的连接悬挂重物的支座及其连接电梯提升设备的锚固件建筑附属设备自重超过或其体系自振周期大于的设备支架、基座及其锚固抗震设防地区钢结构钢材应选用伸长率不大于20%的软钢伸长率大于20%的软钢伸长率等于20%的软钢硬钢　　按一、二级抗震等级设计时，框架结构中纵向受力钢筋的屈服强度实测值与强度标准值的比值，不应大于　　（A）　　　　（D）　　抗震设计时，钢筋混凝土构造柱、芯柱、圈梁等混凝土强度等级不应低于C20　　（B）C25　　（C）30　　（D）C40　　抗震设计时，框支柱及抗震等级为一级的框架梁、柱、节点核芯区，混凝土强度等级不应低于　　C20　　（B）C25　　（C）30　　（D）C40　　按一、二级抗震等级设计时，框架结构中纵向受力钢筋的抗拉强度实测值与屈服强度实测值的比值，不应小于　　（A）　　　　（D）　　对于有抗震设防要求的砖砌体结构房屋，砖砌体的砂浆强度等级不应低于　　M5　　　　（D）M10　　有抗震设防要求的钢筋混凝土结构施工中，如钢筋的钢号不能符合设计要求时，则　　允许用强度等级低得钢筋代替不允许用强度等级高得钢筋代替　　用强度等级高地但钢号不超过Ⅲ级钢的钢筋代替时，钢筋的直径和根数可不变用强度等级高地但钢号不超过Ⅲ级钢的钢筋代替时，应进行换算下列建筑可不考虑天然地基及基础的抗震承载力。

砌体房屋　　地基主要受力层范围内存在软弱粘性土的单层厂房9度时高度不超过100m的烟囱7度时高度为150m的烟囱　　下列建筑中不能确认为可不进行天然地基及基础的抗震承载力验算的建筑物。

　　砌体房屋　　地基主要受力层范围内不存在软弱粘性土的单层厂房8层以下高度在25m以下的一般民用框架房屋　　《建筑抗震设计规范》规定可不进行上部结构抗震验算的建筑　　　　天然地基基础抗震验算时，地基土抗震承载力应按确定。

仍采用地基土静承载力设计值　　为地基土静承载力设计值乘以地基土抗震承载力调整系数采用地基土静承载力设计值，但不考虑基础宽度修正采用地基土静承载力设计值，但不考虑基础埋置深度修正　　验算天然地基在地震作用下的竖向承载力时，下述标书中是正确的。

基础底面与地基土之间零应力区部超过15%基础底面与地基土之间零应力区部超过25%P≤faE，且Pmax=faEP≤faE，或Pmax=faE　　　　验算天然地基在地震作用下的竖向承载力时，按地震作用效应标准组合考虑，下述　　表述中是不正确的。

　　基础底面平均压力不应大于调整后的地基抗震承载力　　基础底面边缘最大压力不应大于调整后的地基抗震承载力的倍高宽比大于4的高层建筑，在地震作用下基础底面不宜出现拉应力高宽比不大于4的高层建筑及其他建筑，基础底面与地基土之间零应力区面积不应超　　过基础底面积的25%　　下述对液化土的判别的表述中，是正确的。

液化判别的对象是饱和砂土和饱和粉土一般情况下6度烈度区可不进行液化判别　　6度烈度区的对液化敏感的乙类建筑可按7度的要求进行液化判别8度烈度区的对液化敏感的乙类建筑可按9度的要求进行液化判别下述对抗震设防区建筑场地液化的叙述中，是错误的建筑场地存在液化土层对房屋抗震不利　　6度抗震设防地区的建筑场地一般情况下可不进行场地的液化判别饱和砂土与饱和粉土的地基在地震中可能出现液化粘性土地基在地震中可能出现液化在8度地震区，需要进行液化判别。

砂土　　　　饱和粉质黏土饱和粉土　　软弱粘性土　　存在饱和砂土或粉土的地基，其设防烈度除外，应进行液化判别。

6　　（B）7　　（C）8　　（D）9进行液化初判时，下述说法正确的是晚更新世的土层在8度时可判为不液化土粉土黏粒含量为12%时可判为不液化土　　地下说为以下土层进行液化初判时，不受地下水埋深的影响当地下水埋深为0时，饱和砂土为液化土　　　　对饱和砂土或粉土进行初判时，下述说法不正确的是。

地质年代为第四纪晚更新世Q3，设防烈度为9度，判为不液化8度烈度区中粉土的黏粒含量为12%时，应判为液化7度烈度区中粉土的黏粒含量为12%时，应判为不液化　　8度烈度时粉土场地的上覆非液化土层厚度为，地下水位埋深为，基础埋　　深为，该场地应考虑液化影响　　地震作用大小的确定取决于地震影响系数曲线，地震影响系数曲线与无关。

　　建筑结构的阻尼比结构自重特征周期值　　水平地震影响系数最大值　　　　我国《建筑抗震设计规范》所给出的地震影响系数曲线中，结构自振周期的范围是。

　　0~3s　　0~5s　　0~6s　　0~4s　　　　　　在计算8、9度罕见地震时，建设场地的特征周期应。

（A）增加　　减少　　增加　　减少　　北京市市区拟建一幢房屋，场地为Ⅱ类。

其设计基本地震加速度，设计特征周期Tg，应为　　、　　、、　　、　　某多层钢筋混凝土框架结构，建筑场地类别为Ⅰ1类，抗震设防烈度为8度，设计地震分组为第二组。

计算罕遇作用时的特征周期Tg应取。

　　　　（C）　　（D）一幢20层的高层建筑，采用钢筋混凝土结构。

该建筑地抗震设防烈度为8度，场地类别为Ⅱ类，设计地震分组为第一组。

该结构的自振周期T1=，阻尼比ξ=，地震影响系数α与最接近。

　　　　　　某框架剪力墙结构房屋，丙类建筑，场地为Ⅰ1类，设防烈度为7度，设计地震分组为第一组，设计基本地震加速度为。

基本自振周期为。

多遇地震作用时，其水平地震影响系数α与最接近。

　　　　一幢5层的商店建筑，其抗震设防烈度为8度，场地为Ⅲ类，设计地震分组为第一组，该建筑采用钢结构，结构自振周期为T1=，阻尼比ξ=，该钢结构的地震影响系数α是。

　　　　　　　　某20层的高层建筑，采用钢框架-混凝土结构。

结构的第一平动自振周期T1=，，地震影响系数α与最接近。

　　　　　　例高度不超过40m。

以剪切变形为主且质量和刚度沿高度分布比较均匀的高层建筑结构地震作用计算时为了简化计算可采用方法。

时程分析法　　振型分解反应谱法底部剪力法　　先用振型分解反应谱法计算，再以时程分析法作补充计算计算地震作用时，重力荷载代表值应取　　（A）结构和构配件自重标准值　　各可变荷载组合值（C）（A）+　　　　（A）或　　某多层钢筋混凝土框架结构，建筑场场地为Ⅰ1类，设计地震分组为第二组时，特征周期为，计算8度罕遇地震作用时的特征周期Tg应取　　　　　　当采用底部剪力法计算多遇地震水平地震作用时，特征周期Tg=，顶部附加水平地震作用标准值ΔFn=δnFEk，当结构基本自振周期T1=时，顶部附加水平地震作用系数δn应与最为接近。

　　　　　　某框架结构的基本自振周期T1=，结构总重力荷载代表值GE=40000kN，设计地震基本加速度，设计地震分组为第二组，Ⅰ1类场地，8度设防。

按底部剪力法计算的多遇地震作用下结构总水平地震作用标准值FEk与最接近。

2165　　3250　　2761　　1891　　　　单层钢筋混凝土框架如图所示，集中于屋盖处的重力荷载代表值G=1200kN，梁的抗弯刚度EI=∞，场地为Ⅱ类，7度设防烈度，设计基本地震加速度为，设计地震分组为第二组。

经计算知基本自振周期T1=。

在多遇地震作用下，框架的水平地震作用标准值，与最接近。

　　　　　　　　计算如图所示，某二层钢筋混凝土框架结构，集中于楼盖和屋盖处的重力荷载代表值G1=G2=1200kN，梁的刚度EI=∞，场地为Ⅱ类，7度设防烈度，设计地震分组为第二组，设计基本地震加速度为。

该结构基本自振周期T1=。

多遇地震作用下，第一层、第二层楼层地震剪力标准值，与最接近。

　　；

；

一幢20层的钢筋混凝土框架-核心筒结构如图所示。

其抗震设防烈度为8度，结构自振周期T1=。

该结构的总重力荷载代表值　　?

G=392000kN。

其水平地震作用采　　jj=120用振型分解反映普法进行计算。

算得底部总剪力标准值VEk0=11760kN。

此，可算得底部剪力系数?

=VEk0/?

G。

此λ值为　　jj=　　（B）　　　　　　计算~某钢筋混凝土框架结构房屋，位于8度地震设防区，Ⅰ1类场地，　　5　　设计基本地震加速度为，设计分组为第一组，该结构的总重力荷载代表值为4×

10kN，采用底部剪力法计算，经计算其自振周期T1=。

①求该结构底部总水平地震剪力标准值　　4　　？

②若采用振型分解反应谱法，计算得到其底部总水平剪力标准值VEk0=×

10kN，求其底部剪力系数?

=VEK0/?

Gj的值。

　　　　某10层现浇钢筋混凝土框架结构，该结构顶部增加突出小屋（第11层水箱间）为丙类建筑，抗震设防烈度为8度，设计基本地震加速度为。

已知：

10层的水平地震作用标准值F10=，第11层的水平地震作用标准值F11=，第10层的顶部附加水平地震作用标准值为ΔF10=。

试问，采用底部剪力法计算时，顶部突出小屋（第11层水箱间）以及第10层的楼层水平地震剪力标准值VFEk11和VFEk10，分别与最为接近。

　　VFEk11=85，VFEk10=1680　　　　VFEk11=256，VFEk10=1680　　VFEk11=996，VFEk10=1680　　　　（D）VFEk11=256，VFEk10=1850　　　　正答：

　　　　　　　　　　某十层现浇钢筋混凝土框架-剪力墙房屋，质量和刚度沿竖向分布均匀。

房屋高度为40m，设一层地下室，采用箱形基础。

该工程为丙类建筑，抗震设防烈度为9度，Ⅲ类建筑场地，设计地震分组为第一组，按刚性地基假定确定的结构基本自振周期为。

各层重力荷载代表值相同。

按刚性地基假定计算的水平地震剪力，若呈倒三角分布，如图所示，当计入地基与结构动力相互作用的影响时，试问、折减后的底部总水平地震剪力，应为。

。

　　　　（C）　　（D）　　正答：

　　下列关于扭转耦联效应的叙述中，是错误的。

　　对质量和刚度分布明显不对称的结构，应计入双向水平地震作用下地扭转影响对质量和刚度分布明显对称的结构，可以不考虑扭转耦联效应对于任何结构的抗震设计，都要考虑扭转耦联效应的措施采用底部剪力法计算地震作用的结构，可以不进行扭转耦联计算，但是对其平行于地　　震作用的边榀的地震效应，应乘以增大系数正答：

　　　　对位于7度抗震设防区、Ⅱ类建筑场地、110m高，房屋平面及其结构布置均匀、对称、规则，且房屋质量和其结构的侧向刚度沿高度分布较均匀的丙类钢筋混凝土框架-剪力墙办公楼。

在进行水平地震作用计算时，计算方法适合。

可采用底部剪力法　　可采用不考虑扭转影响的振型分解反应谱法　　应采用考虑扭转耦联振动影响的振型分解反应谱法应采用考虑扭转耦联振动影响的振型分解反应谱法，并用弹性时程分析法进行多遇地　　震作用下的补充计算。

正答：

　　例下列高层建筑中，地震作用计算时宜采用时程分析法进行补充计算。

.建筑设防类别为甲类的高层建筑结构　　.设防烈度为8度，Ⅲ类场地上高度大于60m的高层建筑结构.设防烈度为7度，高度不大于80m的丙类高层建筑结构.刚度与质量沿竖向分布特别不均匀的高层建筑、　　、、　　、　　　　　　7度设防地区采用时程分析法的房屋高度范围　　＞100m　　＞80m　　＞120m　　＞60m　　　　下列对于钢筋混凝土高层建筑结构动力时程分析的集中观点，其中相对准确。

　　楼层竖向构件的最大水平位移大于该楼层平均值倍的高度的高层建筑可不进行　　弹性动力时程分析补充计算　　选用的加速度时程曲线，其平均地震影响系数曲线与振型分解反应谱法所用的地震影　　响系数曲线相比，在各个周期点上相差不大于20%　　弹性时程分析时，每条时程曲线计算所得的结构底部剪力不应小于振型分解反应谱法　　求得的底部剪力的80%　　结构地震作用效应，可取多条时程曲线计算结果及振型分解反应谱法计算结果中的最　　大值。

　　在下列高层建筑中进行地震作用计算时，宜采用时程分析法进行补充计算。

高柔的高层建筑结构　　沿竖向刚度略有变化的52m高地乙类高层建筑结构设防烈度为7度，高度大于100m的丙类高层建筑结构甲类高层建筑结构　　在下列建筑中进行地震作用计算时，宜采用时程分析法进行补充计算的是①特别不规则的建筑②甲类建筑　　③7度设防烈度，高度120m的高层建筑　　④8度设防烈度，Ⅱ类场地，高度85m的高层建筑　　　　　　13层办公室，框架剪力墙结构，总高为34m，当设防烈度为8度时，其剪力墙承受地震倾覆力矩占总值的45%，该结构的抗震等级应为下列何项？

框架一级，剪力墙一级框架二级，剪力墙一级框架二级，剪力墙三级框架三级，剪力墙二级　　有一座10层办公室，如图所示，无库房，结构总高为，现浇混凝土框架结构，建于8度地震区，设计地震分组为第一组，Ⅱ类场地，框架的抗震等级为一级，二层箱形地下室，