桥梁钢箱梁计算书Word格式文档下载.docx
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Q345
计算截面
毛截面
Upper.Flg（mm）
（2500
+12250
+2500）
x14
Web（mm）
2-
Web
1800
x12
Lower.Flg（mm）
（26
+26）
Upper.I-Rib（mm）
6-
I-Rib
160
Upper.U-Rib（mm）
25-
300
x260
x184
x8
Lower.I-Rib（mm）
29-
176
x11
Lower.U-Rib（mm）
0-
x0
中性轴Yo（cm）
19.91
上缘距离Yu（cm）
71.5
下缘距离Yl（cm）
111.3
面积A（cm2）
6703.8
抗扭惯矩J（cm4）
96,351,021
面内惯矩Ix（cm4）
45,087,695
面外惯矩Iy（cm4）
978,119,153
3主梁内力
主梁弯矩、剪力和扭矩包络如下图。
3.1.1顶推施工阶段
图3.1.1弯矩图（kN-m）
图3.1.2剪力图（kN）
图3.1.3扭矩图（kN-m）
图3.1.4反力图（kN）
3.1.2（恒载＋活载）组合一
3.1.3（恒载＋活载＋支座沉降＋温度）组合二
4
主梁应力
4.1控制断面内力
4.1.1顶推施工阶段
顶推施工阶段控制断面内力
控制断面
剪力（kN）
扭矩（kN-m）
弯矩（kN-m）
前支点
-1464.6
52.0
9990.0
4.1.2（恒载＋活载）组合一
（恒载＋活载）组合控制断面内力
边跨跨中
-1129.64
-1769.15
10770.65
25-35m中间支点
-3679.26
-3057.52
-18123
中跨跨中
-966.235
-2132.82
14695.53
35-35m中间支点
-3816.21
-3012.12
-21430.4
4.1.3（恒载＋活载＋支座沉降＋温度）组合二
（恒载＋活载＋支座沉降＋温度）组合控制断面内力
-1621.66
-1826.89
20160.51
-3874.05
-3418.07
-27816.8
-1161.03
-2313.87
28750.51
-4087.37
-3295.82
-28797.6
由表可知顶推施工阶段不控制设计，仅需对运营阶段进行应力验算。
4.2截面有效宽度
考虑剪力滞的影响，按《现代钢桥》中第一体系计算截面有效宽度。
跨间断面：
中间支点断面：
式中，b为主梁腹板间距的一半或悬臂板宽度；
l为换算跨径。
表4.2.1主梁有效宽度计算表
截面
位置
计算跨径（mm）
结构计算宽度b（mm）
有效宽度be（mm）
折减系数Be/B
悬臂
边箱内
中箱内
总宽B
总宽Be
25m边跨跨间
顶板
20000
2500
2042.5
2040
17250
2125
1830
1828
15224
0.883
底板
26
12302
26
11026
0.896
35m中跨跨间
21000
2155
1849
1848
15403
0.893
11145
0.906
25-35跨中间支点
12000
1472
1551
1550
12250
0.710
9359
0.761
35-35跨中间支点
14000
1580
1651
1649
13062
0.757
9954
0.809
4.3局部稳定系数
轴心受压板件的局部稳定系数由相对宽厚比R按下式计算
式中b——加劲板的宽（腹板或刚性纵向加劲肋的间距）；
t——被加劲板板厚；
E——弹性模量；
v——泊松比；
k——加劲板的弹性屈曲系数，加劲肋的刚度符合条款5.2.6项规定时，可参考附录A的简化公式计算。
钢箱梁腹板和横隔板围成的翼缘板部分，当纵向加劲肋等间距布置时，加劲板的弹性屈曲系数k可由以下式计算：
时
时
式中，
n＝nl＋1——受压板被纵向加劲肋分割的子板元数；
nl——等间距布置纵向加劲肋根数;
α——加劲板的长宽比α=a/b；
a——加劲板的长度（横隔板或刚性横向加劲肋的间距）；
b——加劲板的宽（腹板或刚性纵向加劲肋的间距）;
t——加劲板的厚宽;
δl——单根加劲肋的截面面积与被加劲板的面积之比
Al——单根加劲肋的截面面积；
——纵向加劲肋的相对刚度
Il——纵向单根加劲肋对被加劲板的抗弯惯矩；
D——单宽板刚度
表4.3.1局部稳定系数
板件
顶板悬臂
（加强耳板）
（未加强耳板）
顶板箱内
弹性屈曲系数
k
274.2
29.1
784.0
400.0
相对宽厚比
R
0.459
1.409
0.443
0.621
局部稳定系数
φl
0.92
0.37
0.94
0.78
材料容许应力
[σ]
210
210.0
构件容许应力
φl[σ]
193.3
78.7
196.6
163.5
4.4控制截面应力
控制截面应力计算结果如下表，应力满足要求，有较大的余富。
如果采用双箱截面设计可以减少用钢量。
（恒载＋活载）组合控制截面应力
25m边跨
35m边跨
25m＋35m中间支座
35m＋35m中间支座
（2125
+10976
+2125）
x14
+11092
（1472
+9304
+1472）
（1580
+9902
+1580）
4-
x12
x0
17-
x260
x184
x8
15-
22-
x11
20-
15.18
15.09
13.30
13.32
76.2
76.3
78.1
106.6
106.5
104.7
5944.2
5976.7
5139.4
5337.1
84,888,478
85,929,939
69,938,680
75,270,948
39,407,920
39,682,563
33,622,973
35,211,225
828,510,018
848,513,369
496,885,621
586,852,794
断面内力
弯矩Mb（kN･m）
10771
-18122.96
-21430.44
剪力Sb（kN）
-1130
-966.2347
-3679.255
-3816.205
轴力N（kN）
扭矩Mt（kN･m）
-1769.151
-2132.815
-3057.523
-3012.119
截面应力
上缘应力σu（MPa）
压应力：
-21
<
193.3
-28
拉应力：
42
48
容许值、验算结果
OK
下缘应力σl（MPa）
29
39
-56
163.5
-64
腹板剪应力τ（MPa）
-13
-120
-11
-43
-44
120
腹板换算复合应力
0.03
1.10
0.05
0.21
0.24
（恒载＋活载＋支座沉降＋温度）组合控制截面应力
20161
-27816.83
-28797.55
-1161.033
-3874.053
-4087.374
-2313.866
-3418.071
-3295.817
-39
-55
65
200
64
55
77
-87
163.50
-86
-45
-47
0.09
0.16
0.33
0.34
5加劲肋验算
5.1主梁顶底板加劲肋
按照《公路钢结构桥梁设计规范》征求意见稿计算定加劲肋的刚度Il宜满足下式要求：
E——弹性模量。
主梁顶底板加劲肋刚度计算结果如下表，顶底板刚度满足要求，但耳板刚度不满足要求。
表主梁顶底板加劲肋刚度计算
耳板
加劲板厚
t
14
加劲板宽
b
4080
横向加劲间距a
a
2000
纵向加劲
加劲肋根数
nl
8
13
9
加劲肋腹板宽度
br
260
加劲肋腹板厚度
tr
加劲肋翼板宽度
92
100
加劲肋翼板厚度
10
纵向加劲间距
277.778
291.4
408
等分数n=nl+1
n
要求加劲肋面积
Areq
389
571
要求加劲肋宽度
66.7
115.2
92.6
76.4
要求加劲肋厚度
48.6
31.4
63.5
bt^3/11
623636
1017775
a/b
0.800
0.490
al
2240
2080
960
dl
0.064
0.036
0.017
0.027
Il
1.91E+07
9.66E+07
1.90E+07
4.61E+06
g
30.7
94.9
18.7
7.4
a0
4.1
6.0
3.7
2.9
t0
11.6
12.1
17.0
geq1
36.3
20.3
11.2
28.7
geq2
0.3
0.1
0.2
geq3
255.3
591.8
233.6
202.0
geq
24.5
15.2
11.1
19.3
Ieq
1.53E+07
1.54E+07
1.13E+07
1.21E+07
OUT
5.2
主梁腹板加劲肋
腹板横向加劲肋的间距a由应满足以下要求：
式中tw——腹板的厚度；
τ——标准组合下的腹板剪应力。
腹板横向加劲肋惯性矩应满足以下要求：
式中It——单侧设置横向加劲肋时加劲肋对于与腹板连接线的惯性矩，或双侧对称设置横向加劲肋时加劲肋腹板中心线的惯性矩；
腹板纵向加劲肋满足以下要求：
式中Il——单侧设置横向加劲肋时加劲肋对于与腹板连接线的惯性矩，或双侧对称设置横向加劲肋时加劲肋腹板中心线的惯性矩；
a——腹板横向加劲肋间距。
腹板加劲肋计算结果如下表，横向加劲间距不满足要求，建议横隔板间增加一道加劲肋；
纵向加劲肋刚度满足要求，中间腹板可以仅在一侧设置加劲肋，取消另一侧的加劲肋。
腹板厚
12
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