高支撑架设计方案扣件钢管楼板文档格式.docx
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横向间距600mm，纵向间距600mm，支架立杆的步距h=1.50m；
钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；
钢管重量0.0319kN/m。
钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。
2．梁底模验算
（1）梁底模及支架荷载计算
荷载类型标准值单位梁宽（m）梁高（m）系数设计值
①底侧模自重0.3kN/m2×
（0.30+1.08）×
1.2=0.50kN/m
②砼自重24.0kN/m3×
0.30×
0.70×
1.2=6.05kN/m
③钢筋荷载1.5kN/m3×
1.2=0.38kN/m
④振捣砼荷载2.0kN/m2×
1.4=0.84kN/m
梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=7.76kN/m
梁底模和龙骨挠度验算计算组合（①＋②＋③）/1.2q2=5.77kN/m
（2）底模板验算
第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨；
底模厚度h=18mm，板模宽度b=300mm。
W=bh2/6=300×
182/6=16200mm3，I=bh3/12=300×
183/12=145800mm4。
1）抗弯强度验算
弯矩系数KM=-0.105
Mmax=KMq1L2=-0.105×
7.76×
3002=-73332N.mm=-0.07kN.m
σ=Mmax/W=73332/16200=4.53N/mm2
梁底模抗弯强度σ=4.53N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
剪力系数KV=0.606
Vmax=KVq1L=0.606×
300=1411N=1.41kN
τ=3Vmax/（2bh）=3×
1411/（2×
300×
18）=0.39N/mm2
梁底模抗剪强度τ=0.39N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度验算
q2=5.77kN/m；
挠度系数Kυ=0.644
υmax=Kυq2L4/（100EI）=0.644×
5.77×
3004/（100×
6000×
145800）=0.34mm
[υ]=L/250=300/250=1.20mm
梁底模挠度υmax=0.34mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图：
（3）第一层龙骨验算
钢管横向间距L=600mm，C=300mm、γ=300/600=0.50。
第一层龙骨采用木枋b=80mm，h=80mm；
W=bh2/6=80×
802/6=85333mm3；
I=bh3/12=80×
803/12=3413333mm4。
a、梁传荷载计算
q=q1×
第一层龙骨间距/梁宽=7.76×
300/300=7.76kN/m
Mq=qcL（2-γ）/8=7.76×
300/1000×
600/1000×
（2-0.50）/8=0.26kN.m
b、板传荷载计算
P板重量=1.2×
（板厚度×
25＋模板重）＋1.4×
活载
=1.2×
（0.16×
25+0.30）+1.4×
2.50=8.66kN/m2
板传递到第一层龙骨的荷载P=400/1000×
8.66=1.04kN
a=0.5×
（L-c）=0.5×
（600-300）=150000mm，Mp=P×
a=1.04×
150.00=0.16kN.m
Mmax=Mq＋Mp=（0.26+0.16）×
106=420000N.mm=0.42kN.m
σ=Mmax/W=420000/85333=4.92N/mm2
第一层龙骨抗弯强度σ=4.92N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
Vmax=0.5×
q×
梁宽＋P=0.5×
300/1000+1.04=2.20kN
2.20×
1000/（2×
80×
80）=0.52N/mm2
第一层龙骨抗剪强度τ=0.52N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
q’=q2×
第一层龙骨间距/梁宽=5.77×
300/300=5.77N/mm
υq=q'
cL3×
（8-4γ2＋γ3）/（384EI）
=5.77×
6003×
（8-4×
0.502+0.503）/（384×
9000×
3413333）=0.23mm
υp=PaL2×
（3-4×
（a/L）2）/（24EI）
=1.04×
1000×
150×
6002×
（3-4×
0.252）/（24×
3413333）=0.21mm
υmax=υq＋υp=0.23+0.21=0.44mm
[υ]=L/250=600/250=2.40mm
第一层龙骨挠度υmax=0.44mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。
（4）第二层龙骨验算
钢管纵向间距600mm，计算跨数3跨；
第二层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm；
W=1×
802/6=85333mm3，I=1×
803/12=3413333mm4；
P=V=1/2×
300/1000+1.04=2203N=2.20kN
弯矩系数KM=0.175
Mmax=KmPL=0.175×
600=231000N.mm=0.23kN.m
σ=Mmax/W=231000/85333=2.71N/mm2
第二层龙骨抗弯强度σ=2.71N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
剪力系数KV=0.650
Vmax=KVP=0.650×
2.20=1.43kN
1.43×
1000/（2×
80）=0.34N/mm2
第二层龙骨抗剪强度τ=0.34N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
3）挠度强度验算
挠度系数Kυ=1.146
P'
=V=1/2×
梁宽＋P板传=0.5×
300/1000+1.04=1.91kN
υmax=KυP’L3/（100EI）=1.146×
1.91×
6003/（100×
3413333）=0.15mm
[υ]=L/250=600/250=2.40mm
第二层龙骨挠度υmax=0.15mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图：
3.支撑强度验算
（1）荷载计算
传至每根钢管立柱最大支座力的系数为2.150
每根钢管承载NQK1=2.150×
2200=4730N
每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:
NQK2=1.4×
0.60×
1000=504N
每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK2=4730+504=5234N
钢管重量0.0319kN/m,立杆重量=0.0319×
7.0×
1000=223N
水平拉杆5层,拉杆重量=5×
1.20×
0.0319=192N
扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.60×
5=73N
支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=223+192+73=488N
钢管轴向力N＝1.2NGK+NQK=1.2×
488+5234=5820N
（2）钢管立杆长细比验算
L0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm,λ=L0/i=150.00/1.59=94.34
钢管立杆长细比94.34＜150,满足要求。
（3）钢管立杆稳定性验算
=0.634,P=N/（
A）=5820/（0.634×
424.00）=21.65N/mm2
钢管立杆稳定性计算21.65N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。
4.支撑支承面验算
钢管立杆设配套底座200×
100mm,支承面为（按C15考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：
F=5.82kN
（1）支承面受冲切承载力验算
βS=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=120-15=105mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00
σpc,m=0N/mm2,Um=2×
（200+105）+2×
（100+105）=1020mm,βh=1.00
（0.7βhft＋0.15σpc,m）ηUmhO
=[（0.7×
1×
0.91+0.15×
0）×
1.00×
1020×
105]/1000=68.22kN
钢管支承面受冲切承载力68.22kN＞5.82kN,满足要求。
（2）支承面局部受压承载力验算
Ab=（0.20+2×
0.10）×
（0.10×
3）=0.12m2,Al=0.20×
0.10=0.02m2
βl=（Ab/Al）0.5=2.45,fcc=0.85×
7200=6120kN/m2,ω=0.75
ωβlfccAl=0.75×
2×
6120×
0.02=183.60kN
支承面局部受压承载力F=183.60kN＞5.82kN,满足要求。
5.侧模板验算
1）新浇砼的侧压力
F1=0.22γ×
200/（T+15）β1β2V1/2
=0.22×
24.00×
4.44×
1.15×
2.000.5=45.75kN/m2
（γ=24.0β1=1.20β2=1.15V=2.0T=30.0℃）
F2=γH=24×
梁高=24×
0.70=16.80kN/m2
F1、F2两者取小值F=16.80kN/m2，有效压头高度=F/γ=0.70m。
2）荷载计算
荷载类型 标准值 单位分项系数设计值单位
①新浇混凝土的侧压力F 16.80 kN/m2 γG=1.2 20.16 kN/m2
②振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2 γQ=1.4 5.60 kN/m2
梁侧模和侧肋强度荷载组合①+② 25.76kN/m2
梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2 16.80kN/m2
（2）侧模板强度验算
取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；
木模板厚度h=18mm；
W=bh2/6=540×
182/6=29160mm3，I=bh3/12=540×
183/12=262440mm4。
q=25.76×
（700-160）/1000=13.91kN/m=13.91N/mm
Mmax=KMqL2=-0.105×
13.91×
3002=-131450N.mm=-0.13kN.m
σ=Mmax/W=131450/29160=4.51N/mm2
侧模抗弯强度σ=4.51N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
抗剪系数KV=0.606
Vmax=KVqL=0.606×
300/1000=2.53kN
2.53×
18×
540）=0.39N/mm2
侧模抗剪强度τ=0.39N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
q，=16.80×
（700-160）/1000=9.07kN/m=9.07N/mm，挠度系数Kυ=0.644
挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0.644×
9.07×
262440）=0.30mm
侧模挠度υmax=0.30mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。
（3）对拉螺栓计算
Fs=0.95×
（γGF+γQQ2k）=0.95×
25.76=24.47kN/m2;
设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=（700-160）/2=270mm=0.27m，N=abFs=0.60×
0.27×
24.47=3.96kN；
对拉螺栓φ14,容许拉力[Ntb]=17.80kN
对拉螺栓受力3.96kN＜容许拉力17.80kN,满足要求。
（4）侧肋强度验算
计算跨度270mm；
跨数2跨。
木枋尺寸b=80mm，h=80mm；
W=bh2/6=80×
802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×
803/12=3413333mm4。
300/1000=7.73N/mm；
弯矩系数KM=-0.125
Mmax=KMqL2=-0.125×
7.73×
2702=-70440N.mm=-0.07kN.m
σ=Mmax/W=70440/85333=0.83N/mm2
侧肋抗弯强度σ=0.83N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
剪力系数KV=0.625
Vmax=KVqL=0.625×
270/1000=1.30kN
1.30×
80）=0.30N/mm2
侧肋抗剪强度τ=0.30N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
300/1000=5.04N/mm；
挠度系数Kυ=0.521
挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0.521×
5.04×
2704/（100×
3413333）=0mm
[υ]=L/250=270/250=1.08mm
侧肋挠度υmax=0mm＜[υ]=1.08mm,满足要求。
6.计算结果
第一层龙骨80×
80mm木枋@300mm，第二层龙骨80×
80mm单木枋@600mm；
钢管纵向@600mm，钢管横向@600mm，底模厚度18mm；
竖肋80×
80mm木枋@300mm，对拉螺栓1排φ14,横向间距600mm，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结,侧模厚度18mm。
五、楼板模板钢管高支撑计算书
1.计算参数
结构板厚160mm，层高7.73m，结构表面考虑隐蔽；
夹板底模厚度18mm；
板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2；
支撑采用Φ48×
3.0mm钢管：
横向间距900mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.50m；
钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；
钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。
2.楼板底模验算
（1）底模及支架荷载计算
荷载类型标准值单位计算宽度（m）板厚（m）系数设计值
①底模自重0.30kN/m2×
1.0×
1.2=0.36kN/m
②砼自重24.00kN/m3×
0.16×
1.2=4.61kN/m
③钢筋荷载1.10kN/m3×
1.2=0.21kN/m
④施工人员及施工设备荷载2.50kN/m2×
1.4=3.50kN/m
底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=8.68kN/m
底模和龙骨挠度验算计算组合（①＋②＋③）q2=5.18kN/m
（2）楼板底模板验算
第一层龙骨间距L=450mm，计算跨数5跨。
底模厚度18mm,板模宽度=1000mm；
W=bh2/6=1000×
182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×
183/12=486000mm4。
1）内力及挠度计算
a.①＋②＋③＋④荷载
支座弯矩系数KM=-0.107
M1=KMq1L2=-0.107×
8.68×
4502=-188074N.mm
V1=KVq1L=0.606×
450=2367N
b.①＋②＋③荷载
M2=KMq2L2=-0.107×
5.18×
4502=-112238N.mm
跨中弯矩系数KM=0.077
M3=KMq2L2=0.077×
4502=80769N.mm
V2=KVq2L=0.606×
450=1413N
υ2=Kυq2L4/（100EI）=0.644×
（5.18/1.2）×
4504/（100×
486000）=0.39mm
C施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）
计算荷载P=1.4×
2.50=3.50kN,计算简图如下图所示。
跨中弯矩系数KM=0.200
M4=KM×
PL=0.200×
3.50×
450=315000N.mm
支座弯矩系数KM=-0.100
M5=KM×
PL=-0.100×
450=-157500N.mm
剪力系数KV=0.600
V3=KVP=0.600×
3.50=2.10kN
挠度系数Kυ=1.456
υ3=KυPL3/（100EI）=1.456×
（3.50/1.4）×
4503/（100×
486000）=1.14mm
2）抗弯强度验算
M1=-188074N.mm
M2＋M5=-269738N.mm
M3＋M4=395769N.mm
比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。
Mmax=395769N.mm=0.40kN.m
σ=Mmax/W=395769/54000=7.33N/mm2
楼板底模抗弯强度σ=7.33N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
3）抗剪强度验算
V1=2367N
V2+V3=1413+2100=3513N
比较V1、V2＋V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力：
Vmax=3513N=3.51kN
3513/（2×
900×
18）=0.33N/mm2
楼板底模抗剪强度τ=0.33N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
4）挠度验算
υmax=0.39+1.14=1.53mm
[υ]=450/250=1.80mm
楼板底模挠度υmax=1.53mm＜[υ]=1.80mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图。
钢管横向间距900mm,第一层龙骨间距450mm,计算跨数2跨；
第一层龙骨采用木枋b=80mm,h=80mm；
802/6=85333mm3,I=bh3/12=80×
第一层龙骨间距/计算宽度=8.68×
450/1000=3.91kN/m
3.91×
9002=-395888N.mm=-0.40kN.m
σ=Mmax/W=395888/85333=4.64N/mm2
第一层龙骨抗弯强度σ=4.64N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
Vmax=KVqL=0.625×
900=2199N=2.20kN
2199/（2×
第一层龙骨抗剪强度τ=0.52N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
第一层龙骨间距/计算宽度=5.18/1.2×
450/1000=1.94kN/m=1.94N/mm,挠度系数Kυ=0.521
υmax=Kυq’L4/（100EI）=0.521×
1.94×
9004/（100×
3413333）=0.22mm
[υ]=900/250=3.60mm
第一层龙骨挠度υmax=0.22mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。
钢管纵向间距900mm,计算跨数2跨。
第二层龙骨采用单枋b=80mm,h=80mm；
802/6=85333mm3,I=1×
803/12=3413333mm4,
1）抗弯承载力验算
P=1.250×
900=4399N=4.40kN
弯矩系数KM=-0.188
Mmax=KMPL=-0.188×
4399×
900=-744311N.mm=-0.74kN.m
σ=Mmax/W=744311/85333=8.72N/mm2
第二层龙骨抗弯强度σ=8.72N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。
剪力系数KV=0.688
Vmax=KVP=0.688×
4.40×
1000=3027N=3.03kN
3027/（1×
80）=0.71N/mm2
第二层龙骨抗剪强度τ=0.71N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。
P，=1.250×
900=2183N=2.18kN
挠度系数Kυ=0.
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