主桥边跨现浇箱梁盘扣支架计算书Word文档下载推荐.docx
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顺桥向立杆间距均为。
边跨支架横断面布置图
边跨支架纵断面布置图
侧模加固示意图
地基处理示意图
盘扣支架上纵横梁布设方案
（1）竹胶板采用15mm厚优质竹胶板。
（2）梁下次龙骨为140铝梁，横桥向布置，底板下中心间距为250mm。
翼缘板下中心间距为500mm。
（3）梁下纵向主分配梁选用185铝梁，翼缘板下为140铝梁，布置间距与支架横桥布置间距相同。
（4）侧模竖肋采用100mm×
100mm方木，顺桥向间距为300mm；
水平背肋采用100mm×
100mm方木，上下间距为1m。
3、空箱位置竹胶板和纵、横梁验算
跨中标准截面图
腹板加厚段横断面图
腹板最宽处为、梁高；
空箱位置混凝土厚度为（+1m），翼缘板最厚。
、空箱处竹胶板计算（混凝土厚取）
底模采用满铺15mm厚优质竹胶板，计算宽度取1m；
应力及弹性模量取自《路桥施工计算手册》第三章表8-6。
ƒm—抗弯强度设计值（N/mm2），ƒm=mm2
截面抗弯模量W=1/6×
bh2=1/6×
1000×
152=37500mm³
截面惯性矩I=1/12×
bh3=1/12×
153=281250mm4
弹性模量E=11000N/mm2
15mm厚竹胶板的最大荷载：
a、钢筋及砼自重：
26KN/m3×
=㎡
b、模板自重：
2KN/㎡
c、施工人员及设备荷载：
1KN/㎡
d、倾倒混凝土荷载：
e、振捣荷载：
荷载组合：
取1m宽的板为计算单元。
则q1=（a+b）×
1=m
q2=[×
（a+b）+×
（c+d+e）]×
考虑模板的连续性，按三跨连续梁计算，跨内最大弯矩为：
Mmax=×
q2l2=×
×
2502=350400N·
mm
则：
最大弯应力σmax=Mmax/W
=350400/37500=mm2＜ƒm=N/mm2
强度满足要求。
跨度中点最大挠度：
=×
250^4/（100×
11000×
281250）
=＜[ω]=L/400=250/400=
挠度满足要求。
结论：
15mm厚竹胶板验算满足要求。
、空箱下横向140铝梁验算
取空箱下混凝土厚，次龙骨跨度取，间距取，按三跨连续梁计算。
140铝梁截面抗弯模量W和截面惯性矩I取值如下：
单根截面抵抗矩W=64000mm³
；
单根惯性矩I=4060000mm4；
弹性模量E=70300N/mm²
，抗弯强度fm=255N/mm²
受力简图
荷载为：
=m
q2=[×
则跨内最大弯矩为Mmax=×
9002=1135296N·
最大弯应力σmax=Mmax/W
=1135296/64000
=mm2＜ƒm=255N/mm2
最大剪应力
1000/（2×
1165）=6MPa＜[τ]=155MPa
跨度中点最大挠度ωmax=100EI
9004/（100×
70300×
4060000）
=＜[ω]=900/400=
横向140铝梁受力满足要求。
、空箱下纵梁（185铝梁）计算：
185铝梁计算（空箱混凝土），按照简支梁分析。
取空箱下混凝土厚，按照最厚位置荷载均布，主龙骨跨度，间距取。
185铝梁截面抗弯模量W和截面惯性矩I取值如下：
单根截面抵抗矩W=136000mm³
单根惯性矩I=mm4；
则跨内最大弯矩为Mmax=q2l2/8=1/8×
9002=6386040N·
=6386040/136000
=47N/mm2＜ƒm=255N/mm2
2216）=13MPa＜[τ]=155MPa
跨度中点最大挠度ωmax=5q114/384EI
=5×
9004/（384×
）
=＜[ω]=900/400=mm
空箱下185铝梁受力满足要求。
4、腹板位置竹胶板和纵、横梁验算
、腹板处竹胶板计算（混凝土厚）
竹胶板下设置140铝梁，间距250mm，腹板下竹胶板跨度为250mm，腹板最厚处为，渐变为。
=91KN/㎡
则q1=（a+b）×
1=93kN/m
q2=[×
15mm厚竹胶板按三跨连续梁计算，支撑跨度距取l=200mm。
2002=415200N·
mm
=415200/37500
=mm2＜ƒm=N/mm2
跨度中点最大挠度ωmax=/100EI
93×
2004/（100×
=＜[ω]=L/400=200/400=
腹板处15mm厚竹胶板验算满足要求。
、腹板下横向分配梁（140铝梁）计算：
取腹板下混凝土厚，横向分配梁跨度取，间距取，按简支梁计算，
6002=934272N·
=934272/64000
最大剪应力
1156）=＜[τ]=155MPa
6004/（100×
=＜[ω]=600/400=
腹板横向140铝梁受力满足要求。
185铝梁计算（腹板混凝土）
腹板位置纵梁跨度，间距，中腹板加厚段宽度为，边腹板加厚段宽度为，两处腹板下立杆间距布置相同，此处对中腹板立杆进行受力分析，均布荷载：
4929040mm²
26KN/m³
/2100mm=61KN/㎡
61KN/㎡
q1=（a+b）×
=（61+2）×
9002=·
=136000
=40N/mm2＜ƒm=255N/mm2
2216）=＜[τ]=155MPa
腹板下185铝梁受力满足要求。
5、横梁位置竹胶板和纵横梁计算
（1）横梁位置竹胶板和横向140铝梁计算同腹板位置。
（2）纵向185铝梁按照简支梁计算：
横梁最不利位置，计算跨度为，间距取，混凝土厚度取，按单跨简支梁计算；
则跨内最大弯矩为：
Mmax=q2l2/8=1/8×
9002=N·
=/136000
=86N/mm2＜ƒm=255N/mm2
横梁下185铝梁受力满足要求。
6、翼缘板下纵、横梁验算
、翼缘板下横向140铝梁计算：
翼缘板处混凝土最厚为，混凝土计算厚度取，140铝梁跨度取，间距取，按简支梁计算。
=KN/㎡
15002=3464100N·
=3464100/64000
=54N/mm2＜ƒm=255N/mm2
15004/（100×
横向140铝梁满足要求。
、翼缘板下纵梁（185铝梁）计算：
翼缘板处混凝土最厚为，混凝土计算厚度取，主龙骨跨度取，间距取翼缘板下平均值（+）/2=，按简支梁计算。
12002=8313840N·
=8313840/136000
=61N/mm2＜ƒm=255N/mm2
12004/（384×
=＜[ω]=1200/400=3mm
翼缘板下185铝梁受力满足要求。
7、侧模验算
混凝土侧压力计算
新浇混凝土对侧模板的最大压力按照下式计算，并取其中的较小值：
式中F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）
γc------混凝土的重力密度（kN/m3），此处取26kN/m3
t0------新浇混凝土的初凝时间（h）,可按实测确定。
采用t0=200/（T+15）计算；
假设混凝土入模温度为250C，即T=250C，t0=5
V------混凝土的浇灌速度（m/h）;
取1m/h
H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;
取
β1------外加剂影响修正系数，此处取；
β2------混凝土塌落度影响系数，取。
26×
5×
=m2
又根据
=26×
=91KN/m2
取其中较小值，新浇混凝土侧压力最大值为m2
有效压头高度为：
h=F/
=26=
振捣混凝土产生的水平荷载标准值为kN/m2，倾倒混凝土产生水平荷载为2KN/m2。
则水平荷载总值为q=×
+×
6=m2。
模板验算
模板浇筑高度为，面板采用15mm竹胶板，竖向背肋采用10×
10方木，间距30cm，水平纵向背肋采用10×
10cm方木，间距取1m。
1）面板验算
面板宽度取30cm，长度取100cm，按三跨连续梁进行计算，
ƒm—抗弯强度设计值（N/mm2），ƒm=N/mm2
bh2=1/6×
152=37500mm³
153=281250mm4
弹性模量E=11000N/mm2
3002=344650mm
最大弯应力σmax=Mmax/W
=344650/37500=mm2＜ƒm=N/mm2，强度满足要求。
300^4/（100×
=＜[ω]=L/400=300/400=
2）竖肋验算
竖肋间距30cm，选用10×
10方木，水平肋间距为1m，则跨径取1m，计算宽度取。
按照简支梁进行计算，作用的均布荷载为×
则跨内最大弯矩为Mmax=q2l2/8=×
10002/8=1795050N·
=1795050/166666
=mm2＜ƒm=N/mm2
（×
）×
10004/（384×
8333333）
=＜[ω]=1000/400=
竖向肋板采用10×
10cm方木受力满足要求。
3）水平肋验算
水平肋采用10×
10cm方木，侧模后的钢管支撑间距为90cm，因此跨径取90cm，集中荷载作用大小取×
2=
采用三跨连续梁计算，利用软件计算得：
最大弯矩2KN·
m，最大剪力13KN，最大挠度为。
最大弯应力σmax=Mmax/W=2×
106/166666=12N/mm2＜ƒm=N/mm2
弯拉应力满足要求。
跨度中点最大挠度ωmax=＜[ω]=900/400=
=13×
2/（1000×
=MPa＜[τ]=MPa
剪应力满足要求。
混凝土水平侧压力最大为㎡，支撑点竖向间距为1m，水平间距为，单个支撑点所受的水平力大小为F=×
1×
=。
侧模支顶时要保一根顶杆至少两个扣件。
8、立杆承载力计算
荷载分析
实腹板位置a=4929040mm²
横梁位置a=×
26=91KN/m2
墩顶处箱室位置a=×
26=m2
翼板位置：
a=×
f、其他可能荷载（风载、雪载、养护荷载）：
支架立杆自重：
根据公式N=（NG+N）+×
，考虑风荷载时不同部位的模板支架单根立杆荷载设计值见下表：
立杆所受的荷载值
部位
实腹板
墩顶横梁
空箱室
翼缘板
上部恒载值NG（KN/m2）
63
93
单根立杆重N0（KN）
活载值NQ（KN/m2）
4
组合值（KN/m2）
（NG+N）+×
66
计算面积（m2）
*
合计N（KN）
由此得到不同部位立杆受力最大处在墩顶横梁处，N=。
稳定性验算
根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010中规定，按不组合风荷载计算：
N/ΦA≤f
式中：
N--立杆轴向力设计值（KN），由上述计算可知：
N=；
φ--轴心受压构件的稳定系数，应根据立杆长细比λ=l0/i按本规程附录D取值；
A--立杆的截面积，应按本规程附录C表C-2采用；
f--钢材的抗拉、抗压和抗弯强度设计值（N/mm²
），应按本规程附录C表C-1采用。
60系列支架立杆的截面特性：
截面积A=571mm²
，回转半径i=，强度设计值f=300N/mm²
立杆计算长度（根据下列公式计算，并取其中的较大值）：
l0=ηhl0=h´
+2ka
lo--支架立杆计算长度（m）；
η--支架立杆计算长度修正系数，水平杆步距为时，可取；
h--支架立杆中间层水平杆最大竖向步距（m），取h=；
h´
--支架立杆顶层水平杆步距（m），宜比最大步距减少一个盘扣的距离，取h´
=1m；
k--悬臂计算长度折减系数，可取；
a--支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离（m），取a=。
经计算：
l0=ηh=×
=
l0=h´
+2ka=1m+2×
取l0=，长细比λ=l0/i=1910/=95，查附录D表D-2，当λ=95时，轴心受压构件的稳定系数Φ=
稳定性验算：
N/ΦA=63634/（×
571）=218N/mm²
＜f=300N/mm²
经计算模板支撑架稳定性满足要求。
9、地基基础验算
地基承载力验算：
P=N/A
P-----立杆基础底面处的平均压力设计值
A-----基础底面计算面积
N-----立杆传至基础顶面的轴心力设计值，N=KN
可调底座钢板尺寸为140mm×
140mm，C15混凝土垫层厚度为15cm，按45度角扩散，沥青及水稳路面不需计算；
盘扣支架传力方式为，通过140mm×
140mm底托传递到厚度为5cm的木垫板上，然后将压力传递至15cm的C15砼垫层上，再将压力传递到30cm灰土（或建筑废料）中，通过灰土传给原地基基础。
基础计算厚度为45cm（15cm混凝土扩散角取45°
，30cm灰土扩散角取20°
，5cm木板忽略），则地基承载力计算面积：
Ad=[（150×
tan45°
+300×
tan20°
2+140]²
=433467m²
P=N/A=63634N/433467=mm2=147kpa。
为保证架体安全，在取一定安全系数后，要求现场地基承载力达到200Kpa以上。
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