高支模专家认证施工方案Word格式.docx
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5、模板拆除应按规定逐次进行，不得采用大面积撬落方法，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖。
各拆除的模板、支撑、连接件等构配件严禁抛掷至地面，应用槽滑下或用绳系下，拆下来的扣件要集中放在工具箱内，不得从上面抛掷下来。
6、拆模过程中如遇到中途停歇，将已经松动、悬空、浮吊的模板进行临时支撑牢固或相互连接稳定。
对活动部件必须一次拆除。
7、立柱的水平拉杆超出2层时，首先拆除2层以上的拉杆。
当拆除最后一道拉杆时，应和立柱同时拆除。
8、拆除梁下立柱时，首先从跨中开始，对称地分别向两端拆除，拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧一片拉到拆除的方法。
9、拆除平台、楼板下的立柱时，作业人员须站到安全处，对已拆下的钢楞、木楞、立柱及其他零配件及时运到指定地点。
10、遇6级大风或6级以上大风时，暂停拆除工作，下雨后进行作业时必须采取可靠的防滑措施。
11、划出拆除区域，做好宣传工作，专人看守场地。
七、高支模工程安全保证措施
1、设计模板及支撑体系案时按规范有关要求进行验算，保证其具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受施工过程中产生荷载。
验算模板及其支架的刚度时，其最大变形不得超过《混凝土结构工程施工及验收规范》的允许值。
2、所有钢管、扣件等支撑材料使用前均进行全面检查，不得使用不合格的材料。
3、模板支架搭设场地必须平整坚实，排水良好，具有足够承载力。
4、现场搭设模板支架时，对模板支撑体系的强度、刚度和稳定性等有显著影响的承载构件、连接件的尺寸、间距必须进行严格控制。
5、现场搭设模板支架时，必须按要求在立杆底部设置垫木。
每搭完一步架后，应立即检查并调整支架立杆的垂直度，确保立杆的垂直度符合要求，防止因支架立杆倾斜过大造成支架系统的不稳。
6、支架系统安装时，必须严格按照本方案要求设置纵横水平拉杆、支撑立杆、扫地杆、剪刀撑。
7、大梁模板支架立杆的纵向水平拉杆紧贴到已浇筑好的混凝土柱上，主梁模板下两侧支架立杆的纵向水平杆在与砼柱交接处成井字型箍牢“抱柱”，以增强支架系统的整体稳定性。
8、可调托座伸出长度不宜超过200mm，若伸出长度超过200mm，应加拉杆连结稳定。
9、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。
不得在支架上集中堆放模板、钢筋等物件。
施工期间不得拆除剪刀撑、纵横向水平杆、纵横向扫地杆等杆件。
附：
模板支撑系统计算书
1、转换层1000×
2000mm梁的模板及支撑体系计算书
模板支架搭设高度为3.6米，基本尺寸为：
梁截面B×
H=1000mm×
2000mm，梁支撑立杆纵横间距L=0.4米，立杆的步距h=1.2米。
梁底采用16mm厚胶合板，木枋为50×
100mm@150mm，梁顶托采用钢管48×
2.7@400。
梁截面800mm×
1100mm～1000mm×
2000mm均按此方案搭设模板支撑。
模板支撑系统剖面图
立杆支撑平面布置示意图
（1）模板面板计算：
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
模板面板计算简图
静荷载标准值：
25.5×
1×
2+0.35×
1=51.35KN/m
活荷载标准值：
2.5×
1=2.5KN/m
组合荷载：
51.35×
1.2+2.5×
1.4=65.12KN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=100.00×
1.60×
1.60/6=42.67cm3；
I=100.00×
1.60/12=34.13cm4；
抗弯强度计算：
f=M/W<
[f]
其中f：
面板的抗弯强度计算值（N/mm2）；
M：
面板的最大弯距（N·
mm）；
W：
面板的净截面抵抗矩；
[f]：
面板的抗弯强度设计值，取13.00N/mm2；
M=0.100qL2
其中：
荷载设计值（kN/m）；
经计算得到M=0.100×
（1.2×
51.35+1.4×
2.500）×
0.150×
0.150=0.147kN·
m
f=M/W=147000/42670=3.45N/mm2<
13.00N/mm2；
面板的抗弯强度验算f<
[f]，满足要求。
（2）挠度计算
w=0.677qL4/100EI<
[v]=L/400
面板最大挠度计算值v=0.677×
65.12×
1504/（100×
4500×
341300）=0.145mm，面板的最大挠度小于150.0/400，满足要求。
二、梁底木方的计算
梁底木方计算：
简化成两跨连续梁计算：
梁底模仿计算简图
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1、荷载的计算：
（1）、钢筋混凝土梁自重（kN/m）：
q1=25.50×
2.00×
0.15=7.75kN/m
（2）、模板的自重线荷载（kN/m）：
q2=0.35×
0.15=0.05kN/m
（3）、活荷载为施工人员及设备荷载（kN）：
2.5kN/m2
经计算得到：
均布荷载为：
P1=（7.75+0.05）×
1.2+1.4×
0.15=9.87kN/m
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=10.00×
5.00×
5.00/6=41.67cm3；
I=10.00×
5.00/12=104.17cm4；
2、木方抗弯强度计算
抗弯强度计算：
M=0.125qL2
经均布荷载计算得到：
M=0.125×
9.87×
0.40×
0.40=0.197kN·
f=M/W=0.197×
106/41.67×
103=4.73N/mm2<
[f]=13N/mm2
3、木方挠度计算
w=K1qL4/100EI=
木方的最大挠度小于400/400，满足要求。
木方强度、刚度满足要求。
三、梁底托梁计算
混凝土标准值：
24KN/m3
钢筋自重标准值：
1.5KN/m3
模板及支架自重标准值：
0.35KN/m2
振捣砼时产生的荷载为：
2.5kN/m2
2、荷载计算
梁钢筋砼自重：
（24+1.5）×
2=51kN/m2
模板自重：
0.35kN/m2
2.5kN/m2
荷载组合为：
F=（51+0.35）×
1.4=65.12kN/m2
钢管承受线荷载q=65.12×
0.4=26.05kN/m
支模架水平托梁计算简图
钢管尺寸为48×
2.7钢管截面抵抗矩为W=4120mm3，截面面积A=3.84cm2，回转半径i=16.04mm，I=98900mm4，钢管抗拉抗弯强度[f]=205N/mm2，E=2.06×
105N/mm2
最大弯矩：
M=KqL2=0.1×
26.05×
0.42=0.42KN·
V=（0.6+0.5）×
0.4=11.46KN
f=M/W=420000/4120=102N/mm2
f<
[f]=205N/mm2
托梁挠度计算：
0.23mm<
400/400=1mm
梁底托梁、强度刚度满足要求。
四、扣件抗滑移计算
按照建筑施工手册，单扣件承载力设计值取8KN，双扣件承载力设计值取16KN。
按照扣件抗滑移承载力系数0.8，实际双扣件承载力取值为12.8KN。
纵横或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：
R≤Rc
其中Rc：
双扣件抗滑承载力设计值，取12.80KN
R：
纵向或横向水平杆给立杆的竖向作用力
计算中R的最大支反力R=11.46KN
当采用U形支托上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。
R<
Rc，所以双扣件抗滑承载力计算满足要求。
五、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式：
其中N：
立杆的轴心压力设计值为横杆的最大支座反力N1=11.46kN，立杆钢管的自重N2=1.2×
0.156×
3.6=0.67kN
N=11.46+0.67=12.13KN
ψ：
轴心受压立杆的稳定系数，由长细比L0/i查表得到；
i：
计算立杆的截面回转半径（mm）；
i=16.04
A：
立杆净截面面积（cm2）；
A=3.84
立杆净截面抵抗矩（cm3）；
W=4.12
钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
L0：
计算长度（m）；
如果完全参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》不考虑高支撑架，由公式
（1）或
（2）计算
L0=K1uh
（1）
L0=h+2a
（2）
k1：
计算长度附加系数，按照表1取值为1.185；
h：
立杆步距1.2m。
u：
计算长度系数，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.3.3；
u=1.70
a：
立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；
a=0.2m；
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算
L0=K1K2（h+2a）（3）
k2计算长度附加系数，按照表2取值为1.007；
按公式
（1）计算得：
σ=104N/mm2<
[f]
按公式
（2）计算得：
σ=57N/mm2<
按公式（3）计算得：
σ=72N/mm2<
立杆的稳定性计算，满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，增强支撑系统的稳定性。
表1模板支架计算长度附加系数k1
步距h（m）
h≤0.9
0.9<
h≤1.2
1.2<
h≤1.5
1.5<
h≤2.1
k1
1.243
1.185
1.167
1.163
表2模板支架计算长度附加系数k2
H（m）
h+2a或uh
4
6
8
10
12
14
16
18
20
25
30
35
40
1.35
1
1.014
1.026
1.039
1.042
1.054
1.061
1.081
1.092
1.113
1.137
1.155
1.173
1.44
1.012
1.022
1.031
1.047
1.056
1.064
1.072
1.111
1.129
1.149
1.53
1.007
1.015
1.024
1.055
1.062
1.079
1.097
1.114
1.132
1.62
1.021
1.029
1.036
1.043
1.051
1.074
1.090
1.106
1.123
1.80
1.020
1.033
1.040
1.046
1.052
1.067
1.096
1.92
1.018
1.030
1.035
1.048
1.104
2.04
1.044
1.060
1.073
1.087
1.101
2.25
1.010
1.016
1.027
1.032
1.037
1.057
1.070
1.094
2.70
1.053
1.066
1.078
1.091
梁侧模计算：
梁侧模板截面采用16mm厚胶合板，侧面木方尺寸及间距：
50*100mm@250mm，外扣双钢管48×
侧板布置14mm穿梁螺栓@400。
1.荷载及其组合
1）振捣混凝土时产生荷载标准值为4.0kN/m2，作用范围为新浇混凝土侧压力的有效压头高度之内。
2）新浇混凝土对模板的最大值侧压力：
F＝0.22γt0β1β2v1/2
或F＝γH
按规定，计算二个结果取其最小者。
γ——混凝土重力密度为24kN/m3
t0——新浇混凝土初凝时间t0＝4h
H——侧压力计算位置至新浇混凝土顶面的总高度，可取H＝2m
β1——外加剂影响系数β1=1.20
β2——混凝土坍落度影响系数，当坍落度为110～150mm时取1.15
v——混凝土浇筑速度4m/h
将数值代入公式（10-1）式得：
F＝0.22γt0β1β2v1/2＝0.22×
24×
4×
1.2×
1.15×
2
＝58.291kN/m2
代入公式（10-2）式得：
F＝24×
2＝48kN/m2
取其较小者：
F＝48kN/m2
2.倾倒混凝土产生的水平荷载标准值
查建筑施工手册表8-66，浇筑混凝土产生的水平荷载为4kN/m2
荷载组合：
F的分项系数为1.2，浇筑混凝土导管计4kN/m2的分项系数为1.4，则
F´
＝48×
1.2＋4×
1.4＝63.2kN/m2
取单位模板宽度为研究对象
线荷载q=（48×
1.4）×
1＝63.2N/mm
3.胶合板模板变形计算
胶合板模板厚度为16mm，模板支撑在内楞上，内楞为50*100木枋，间距250mm，模板按三跨连续梁计算
梁侧模板计算：
模板参数：
E＝9500N/mm2。
（1）按强度要求
=0.1×
63.2×
2502=39.5×
104N·
mm
9.26N/mm2<
13N/mm2
模板强度符合要求
（2）刚度要求
最大挠度按下式计：
fmax＝
＝
＝0.52mm。
小于规范要求的250/400＝0.625mm，刚度符合要求。
4、梁侧木方计算：
梁侧木方间距@250mm，支撑木方的水平双钢管间距@400mm。
梁侧木方计算简化成两跨连续梁计算：
（1）、荷载的计算：
梁侧均布荷载为：
63.2kN/m2
集中线荷载为：
63.2kN/m2×
0.25m=15.8kN/m
经计算得到：
本算例中，木方截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
I=10.00×
（2）、木方抗弯强度计算
15.8×
0.40=0.316kN·
f=M/W=0.316×
103=7.58N/mm2<
[f]=13N/mm2，木方强度满足要求。
（3）、木方挠度计算
木方的最大挠度小于400/400，刚度满足要求。
5、穿梁螺栓计算：
计算公式:
N<
[N]=F×
A
其中N：
穿梁螺栓所受的拉力；
A：
穿梁螺栓有效面积（mm2）；
穿梁螺栓最大容许拉力值为[N]=17.8kN；
穿梁螺栓的布置距离为400mm。
穿梁螺栓承受最大拉力N=63.2×
0.4×
0.4=10.12kN<
17.8KN
穿梁螺栓强度满足要求。
楼板模板支撑计算书：
1、荷载计算
楼板厚度为180mm，立杆纵横间距800mm，步距1.2m，木方间距300mm，采用钢管φ48×
2.7，模板支撑高度5.42米。
模板自重0.35kN/m2，钢筋砼自重25kN/m3
倾倒砼荷载标准值2kN/m2
施工均布荷载标准值1kN/m2
砼板的自重：
0.18m×
25kN/m3=4.5kN/m2
模板自重0.35kN/m2
∑＝4.85kN/m2
水平钢管承受线荷载F1=4.85×
0.8=3.88kN/m
活荷载为施工荷载标准值与振捣砼时产生的荷载（kN）
F2=（2+1）×
0.8=2.4kN/m
荷载组合F=3.88×
1.2+2.4×
1.4=8.02kN/m
2、支模架水平钢管φ48×
2.7计算
支模架主梁水平钢管由立管（φ48×
2.7）钢管支承，立杆间距就是水平钢管的计算长度，一般情况下，水平钢管是受弯构件，可按三跨连续计算，见图1。
图1支模架水平钢管计算简图
钢管截面抵抗矩为W=4.12cm3。
钢管抗拉抗弯强度205N/mm2，E=2.06×
105N/mm2，I=98900mm3。
最大弯矩M=KMFL2=0.1×
8.02×
0.82=0.513KN·
截面应力σ=M/W=0.513×
106/（4.12×
103）=125N/mm2＜205N/mm2满足要求。
挠度
1.1mm<
800/400=2mm满足要求。
3、支模钢管立管支撑验算：
1）扣件抗滑移计算：
按三跨连续梁计算，查文献《建筑施工手册》第四版，中国建筑工业出版社，2003。
得支座剪力系数为0.6+0.5=1.1，水平钢管传递给立杆的荷载为
Q=1.1FL=1.1×
0.8=7kN＜8kN
故水平杆通过扣件传递给立杆满足规范要求。
扣件单个抗滑力8kN（见中国建筑工业出版社《建筑施工手册》缩印本第四版）
2）立杆稳定性计算：
水平钢管传递给立杆的荷载为N=7kN，A=3.84cm2，f=205N/mm2
立杆的轴心压力设计值为横杆的最大支座反力N1=7kN，脚手架钢管的自重N2=1.2×
5.42=1.01kN
N=7+1.01=8.01KN
按公式
（1）计算结果：
σ=69N/mm2<
（2）计算结果：
σ=38N/mm2<
（3）计算结果：
σ=48N/mm2<
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