西城红场 模板方案Word格式文档下载.docx

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（5）外围柱柱模安装时，如果成排柱模支模时，应先立两端柱模，校直与复核位置无误后，顶部拉通长线，再立中间柱模。

（6）为保证柱砼达到清水砼的质量要求，柱模安装前，在柱模内侧表面均匀涂刷一层脱模剂，从而在模板拆除时保证模板与混凝土顺利脱离。

2、剪力墙模板的施工方法及技术措施

采用组合钢模板配水平钢管，间距600mm设一道及竖向钢管间距600mm设一道，斜支撑间距800mm对称设置。

弹墙位置线→焊定位钢筋→安装剪力墙模板→安水平竖向杆、斜撑→加固、挂线校正→检查验收

2）技术措施

（1）地下室剪力墙采用组合钢模板，地下室外墙采用止水拉片固定。

（2）地下室剪力墙采用分二段支模。

第一段：

剪力墙支到底板上返300㎜在此设止水钢板；

模板安装时采用Φ12钢筋止水托棍和止水支棍，间距500mm设置；

模板斜支撑用1500mm长Φ12钢筋与底板筋焊接，间距2000mm。

第二段支模到±

0.00处，地下室剪力墙拉片采用止水拉片。

横向肋采用双排钢管和钢拉片固定，钢管支撑。

（3）根据墙厚设拉片加固，地下室为1.5mm厚铁止水拉片宽50㎜，±

0.000以上为铁拉片板厚度1.5㎜，宽50㎜；

拉片水平间距300，竖向间距300㎜设置；

剪力墙水平加固钢管间距600mm设一道，垂直加固钢管间距600mm设一道，用扣件固定，斜支撑采用钢管间距800mm。

（4）主体剪力墙采用组合钢模板，在校正好剪力墙筋后，在墙根部钢筋上焊Ф12@1000定位筋长同墙截面尺寸，支墙模板时将模板靠在定位筋上，以保证剪力墙的尺寸及位置的准确。

在剪力墙上口，墙根各设一道水平大横杆，以保证墙的厚度。

剪力墙支模时采用内外双排脚手架安装。

剪力墙模板安装时应与水、电等专业要密切配合，各种预埋管、盒、箱预留洞位置必须准确，固定牢靠。

（5）模板侧向支撑采用φ48钢管配合油托，钢管顶在预埋板内的φ10钢筋头，利用顶托的伸缩调整柱模板的垂直度，预埋钢筋头与柱距离为3/5柱高。

（6）墙模板安装前必须将墙内散落的杂物及焊渣清扫干净,并用水冲刷，之后还要检查模板底部砼面是否平整,若不平整应在模板下口抹一层1:

墙模板安装如下图示意。

3、梁模板的施工方法及技术措施

梁侧模、底模采用18mm厚竹胶板，并采用60×

90木方作水平加强楞支撑采用双排钢管支撑，配早拆支撑体系，早拆支撑体系是由早拆φ48钢管支柱、底脚高度调节器、扣件等组成。

弹线→支立柱→调整标高→安装梁底模板→绑梁钢筋→安装侧模→加固→检查验收。

1）梁支撑用φ48×

3.5mm钢管，间距0.8M，水平拉杆距地500mm一道，共设二道。

2）梁模板：

应先立好支柱或支架，调整好支柱顶的标高（跨度大的梁要按规范要求起拱），并以水平及斜向拉杆加固。

再将梁底模板安装在支柱顶上，最后安装梁侧面模板。

3）主、次梁交接处施工方法：

a：

结点处使用定型竹模板，一次拼装。

b：

如模板在循环使用后边角出现破损，应及时修边，小缝隙可用胶封堵，如果缝隙较大，采用同材料竹模板拼装，结点处竹模与周边竹模紧密对接，并加固可靠。

4）梁高大于550mm加设M12对拉螺栓。

梁模板后背用60×

90木方水平加强楞间距200mm，梁侧模竖向加强楞采用钢管间距550mm，通过十字扣件与横杆相连。

梁底模支承在横向钢管上,立杆横距La=0.6m、纵距Lb=0.8m，水平杆步距L=h=1.2m，横向钢管使用直角扣件与满堂架立杆或横向水平杆相连。

5）梁底加固必须采用勾头卡子夹紧，间距550mm。

6）当梁跨度大于或等于4m时，跨中梁底处必须按规范要求起拱，起拱高度取梁跨的2‰，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。

4、现浇楼板模板的施工方法及技术措施

本工程天棚顶板采用清水砼施工工艺，配早拆钢管支撑体系，早拆支撑体系是由早拆φ48钢管支柱、底脚高度调节器、扣件等组成。

辅以木龙骨，胶带贴缝，防止跑浆。

现场配制安装加固的方法，使砼成型后，表面光洁平整，阴阳角顺直，达到清水砼，砼表面局部处理后可直接进行表面装饰。

（1）采用钢木支撑，双向间距600mm×

600mm，主龙骨采用60×

90㎜松木方，间距600㎜，次龙骨采用60×

90㎜松木方，间距300㎜，上面铺18mm厚竹胶大模板，并通过十字扣件把立杆与横杆连接。

设置3道水平杆，在每跨板四角设置剪刀撑。

挑檐板每4～6m设温度缝，缝宽20㎜用木条隔离。

（2）当板跨度大于或等于4m时，跨中板底处必须按规范要求起拱，起拱高度取梁跨的2‰。

（3）支完模后，应由项目部检查验收，复核楼板标高，保证设计标高及楼板平整，调整合格后再进行下一道工序的施工。

6、楼梯模板施工方法

1）楼梯梁、底模板采用18厚竹胶模板，采用钢木支撑，双向间距1000mm×

1000mm，主龙骨采用60×

90㎜松木方，间距1000㎜；

次龙骨采用60×

90㎜松木方，间距600㎜；

施工操作人员必须严格执行设计图纸，安装完楼梯模板后由专人负责检查标高、轴线踏步尺寸合格进行下道工序。

7、门窗洞口模板施工

门窗洞口模板施工采用竹模板做框，木方加固，具体见下图。

三．模板计算

（一）楼板模板计算

楼板模板的计算包括：

模板底板计算、木方愣计算、顶撑计算。

计算受力范围见梁板模板平面图。

楼板厚160mm，楼板模板采用18mm厚的竹胶板；

楼板模板支撑次木愣采用60×

90木方，间距300mm，主木愣采用60×

90木方，间距600mm；

支顶采用φ48钢管纵横间距600mm。

1、楼板模板验算

（1）荷载计算

楼板标准荷载为：

楼板模板自重力0.3kN/㎡

楼板混凝土自重力24KN/m3×

0.16m＝3.84kN/㎡

楼板钢筋自重力1.1KN/m3×

0.25m＝0.275kN/㎡

施工人员及设备（均布荷载）2.5kN/㎡

（集中荷载）2.5kN/㎡

振捣混凝土对水平模板产生的力2.0kN/㎡

泵送混凝土对水平模板的最大冲击力

根据《建筑施工计算手册》中第446页得

时，无论何种形式模板，均可考虑不计冲击力作用。

永久荷载分项系数取1.2；

可变荷载分项系数取1.4；

由于模板及其支架中不确定的因素较多，荷载取值难以准确，不考虑荷载设计值的折减，根据梁板模板平面图中所选取的楼板模板计算单元，按四跨等跨连续梁进行计算，跨距300mm。

则设计均布荷载分别为：

q恒＝（0.3＋6＋0.275）×

1.2×

0.3＝2.367kN/m

q活＝（2.5＋2）×

1.4×

0.3＝1.89kN/m

设计集中荷载为：

F＝2.5×

1.4＝3.5kN

（2）强度验算

根据《建筑施工计算手册》中附表2－14四跨等跨连续梁的弯矩、剪力、挠度计算系数及公式表查得：

均布荷载作用下的弯矩公式：

M＝kmql2

集中荷载作用下的弯矩公式：

M＝kmFl

按照附表2－13注4中求其某跨的跨中最大弯矩及最大挠度时，该跨应满布活荷载，其余每隔一跨满布活荷载；

求某支座的最大负弯矩及最大剪力时，该支座相邻两跨应满布活荷载，其余每隔一跨满布活荷载，即查表2－14中“活载最大”一项的系数，并与静载引起的弯矩（剪力或挠度）相结合。

当施工荷载均布作用时：

计算简图如下：

支座弯矩：

MB支＝kmql2=km恒q恒l2+km活q活l2

＝（-0.107×

2.367×

0.32）＋（-0.121×

1.89×

0.32）

＝-0.023-0.021＝-0.044kN·

m

MC支＝kmql2=km恒q恒l2+km活q活l2

＝（-0.071×

0.32）＋（-0.107×

＝-0.015-0.018＝-0.033kN·

跨中弯矩：

MAB中＝kmql2=km恒q恒l2+km活q活l2

＝（0.077×

0.32）＋（0.1×

＝0.016＋0.017＝0.033kN·

MBC中＝kmql2=km恒q恒l2+km活q活l2

＝（0.036×

0.32）＋（0.081×

＝0.0077＋0.014＝0.021kN·

当施工荷载集中作用时：

MB支＝kmql2＋kmFl=km恒q恒l2+kmFl

0.32）＋（-0.181×

3.5×

0.3）

＝-0.023-0.19＝-0.213kN·

MC支＝kmql2＋kmFl=km恒q恒l2+kmFl

0.32）＋（-0.161×

＝-0.015-0.169＝-0.184kN·

MAB中＝kmql2＋kmFl=km恒q恒l2+kmFl

0.32）＋（0.21×

＝0.016＋0.221＝0.237kN·

MBC中＝kmql2＋kmFl=km恒q恒l2+kmFl

0.32）＋（0.183×

＝0.0077＋0.192＝0.2kN·

比较以上弯矩值，其中以施工荷载集中作用于AB跨中时M值最大，故以此弯矩值进行界面强度验算。

由公式得

W——板模板的截面抵抗矩（mm3）.

M——板模板计算最大弯矩（N·

mm）.M=0.237kN·

fm——竹胶板抗弯强度设计值（N/mm2）.取20N/mm2

取竹胶板厚度H＝18mm，宽度B＝300mm。

则

满足强度要求。

（3）刚度验算

由式（8-40）得

式中：

ω——板模板的挠度（mm）。

Kw——挠度系数，从附表2-14中查得。

q——作用于模板底板上的均布荷载；

q恒k＝1.97KN/m

l——计算跨度。

L=300mm。

E——木材的弹性模量。

E＝9.5×

103N/mm2.

I——底板截面惯性矩（mm3）

I=1/12BH3=1/12×

300×

183=145800mm4

[ω]——板模板的容许挠度，取l/400.

跨中挠度：

ωＡＢ中=ＫＷＡＢ中ｑ恒Ｋｌ４/100EI=0.632×

1.97×

3004/100×

9.5×

103×

145800=0.073<

[ω]=300/400=0.75mm

ωＢC中=ＫＷＢC中ｑ恒Ｋｌ４/100EI=0.186×

145800=0.021<

故刚度满足要求。

2、楼板模板支撑木愣验算

支撑木愣采用60×

90木方，间距600mm。

根据梁板模板平面图中所选取的木方愣计算单元，按三跨等跨连续梁进行计算，跨距600mm。

木愣承受的楼板标准荷载与楼板相同，再加上自身重量0.3KN/m2,则木愣承受的均布荷载为：

设计集中荷载：

1.4＝3.5KN

木愣验算简图如下图所示：

当施工荷载集中作用于跨中时：

比较以上弯矩值，其中以施工荷载集中作用于AB跨中时的弯矩值为最大。

由式（8-39）得

W——木方愣的截面抵抗矩（mm3）.

M——木方愣计算最大弯矩（N·

mm）.M＝0.590kN·

fm——木材抗弯强度设计值（N/mm2）.取17N/mm2

则：

故强度满足要求。

（2）刚度验算

计算简图如下图所示：

由式（8-40）得.

——木方愣的挠度（mm）

q恒k＝4.125KN/m

L=600mm。

I——底板截面惯性矩（mm3）.

3、楼板模板顶撑验算

本工程支顶采用φ48钢管,间距600mm.根据梁板模板平面图中所选取的钢管支顶的计算单元所示,截取600×

600范围支顶。

地下室层高4.2m,板厚250mm,木方愣厚90mm,支顶实际高度为:

4.2-0.25-0.09=3.86m.设置三道水平杆,故立杆计算跨度取L/4≈1m.

立杆稳定性计算:

受力情况如图所示：

计算公式:

式中:

（1）N——立杆轴向力设计值.

钢管支顶所受标准荷载为:

楼板模板自重力0.3kN/m2×

0.62=0.108kN

楼板混凝土自重力24kN/m3×

0.25m×

0.62=2.16kN

楼板钢筋自重力1.1kN/m3×

0.62=0.099kN

木愣自重力0.3kN/m2×

钢管自重力38.4kN/m×

1m=38.4kN

施工人员及设备（集中荷载）2.5kN/m2×

0.62=0.9kN

振捣混凝土产生的力2.0kN/m2×

0.62=0.72kN

立杆轴向力设计值N=（0.108+2.16+0.099+0.108+38.4）×

1.2+（0.9+0.72）×

1.4=49.05+2.268=51.318kN

（2）

——轴压构件稳定系数.根据长细比λ由≤建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范≥附录C表C取值.

λ——长细比.

l0——计算长度,取1m.

i——回转半径,按≤建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范≥附录B钢管截面特性查得i=1.58cm.按直线内插法查得

=0.792

（3）A——φ48钢管截面积.A=489mm2

（4）f——钢材的抗压强度设计值,按≤建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范≥表5.1.6查得.f=205N/mm2

立杆稳定性满足要求.

（二）梁下模板、支撑的验算：

选择最大截面为350×

850mm的梁进行脚手架的立杆验算，取立杆横距La=0.6m、纵距Lb=0.8m，横杆步距L=h=1.2m、选用Φ48×

3.5的钢管。

①荷载：

底模自重：

0.75×

0.35=0.2625KN/M

砼自重：

0.35×

0.85×

24=7.14KN/M

钢筋自重：

1.5=0.446KN/M

砼振捣荷载：

0.55×

2=1.1KN/M

考虑到模板中不确定因素较多，在进行荷载组合时不进行折减，荷载组合值为：

q=（0.2625+7.14+0.446）×

1.2+1.1×

1.4=10.958KN/M

梁底模板下设三根60×

90木方，故计算时仅考虑模板下木方。

②梁底木方验算：

梁底采用三木方，因此q1=q/3=10.958/3=3.65KN/M

正应力验算：

M=0.125q1lb2=0.125×

3.65×

0.82=0.292KN·

M

б=M/W=0.292×

106/（6.4×

104）=4.56N/MM2<

[б]=30N/mm2

W—木方截面抵抗矩，W=bh2/6=60×

902/6=8.1×

104mm3

挠度验算：

ω=0.677×

q1lb4/（100EI）=0.677×

8004/（100×

4.0×

3.645×

106）

=0.694mm<

[ω]=la/400=800/400=2mm

E—木材弹性模量，E=4.0×

103N/mm2

I--截面惯性矩，I=bh3/12=60×

903/12=3.645×

106mm4

故，满足要求。

③梁侧模验算：

采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列二式计算，取二式中的较小值：

其中：

F——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）

γc——混凝土的重力密度（kN/m3）。

γc＝24kN/m3

t0——新浇筑混凝土的初凝时间（h）。

T——混凝土的温度（°

）。

设T＝25°

V——混凝土的浇灌速度（m/h）。

V＝3m/h

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m）。

H＝0.85m。

β1——外加剂影响修正系数。

取β1＝1.2

β2——混凝土坍落度影响修正系数。

取β2——1.15

F=0.22γCt0β1β2V1/2=0.22×

24×

200/（25+15）×

1.15×

31/2=63.1KN/m2

F=γCH=24×

0.85=20.4KN/m2

取二者中较小值20.4kN/m2计算。

振捣荷载取4KN/m2，则施工荷载F=20.4×

1.2+4×

1.3=29.68KN/m2

侧模纵向加强楞强度验算：

q恒＝20.4×

0.85＝20.81kN/m

q活＝4×

0.85＝4.76kN/m

=（-0.107×

20.81×

0.52）+（-0.121×

4.76×

0.52）

=-0.557-0.144

=-0.7kN/m

б=M/W=0.7×

106/（8.1×

104）=8.64N/MM2<

ω=0.632×

ql4/（100EI）=0.632×

17.34×

5004/（100×

=0.469mm<

[ω]=l/400=500/400=1.25mm

903/12=3.65×

④M12对拉螺栓强度验算：

N=1/2FH2=1/2×

20.4×

0.52=2.558KN<

[f]=17.8KN

⑤梁下横向钢管验算：

（梁下横向钢管采用双管）

p=qlb/2=10.958×

0.6×

1/2=3.29KN

M=Pla/4=3.29×

0.6/4=0.49KN·

б=M/W=0.49×

106/（5.08×

103）=96.46N/MM2<

[б]=205N/mm2

W—钢管截面抵抗矩，W=5.08×

103mm3

ω=pla3/（48EI）=3.29×

6003/（48×

2.06×

105×

12.19×

104）

=0.59mm<

[ω]=la/400=600/400=1.5mm

E—木材弹性模量，E=2.06×

105N/mm2

I--截面惯性矩，I=12.19×

104mm4

⑥扣件抗滑承载力验算：

梁荷载通过小横杆通过扣件传到立杆，因此

RB=qla/2=7.2×

0.6/2=2.16KN〈RC=8KN（RC为直角扣件抗滑承载力）

⑦竖向立杆钢管计算：

竖向承载力验算：

N=qla/2=10.958×

0.6/2=3.29KN<

[N]=27.2KN

故，钢管的竖向承载力满足要求。

竖向稳定性验算

查表得；

钢管稳定系数i=15.8mm

钢管截面积A=489mm2

由钢管线形系数λ=L/i=kμh/i=1.155×

1.53×

1800/15.8=201.3

查表得ψ=0.178

σ=N/（ψA）=3.29×

103/（0.178×

489）=37.8N/mm<

f=215N/mm

通过计算，采用Φ48×

3.5钢管符合要求。

（三）、框架柱模板及柱箍计算：

选取600×

600柱，最高层高为4.2m（地下室柱高），梁高0.65m，此柱高为3.55m，砼浇筑速度为2.5m/h，砼初凝时间为5h，β1=1.0,β2=1.0，计算如下：

①荷载计算：

为混凝土的重力密度，取

；

为新浇混凝土的初凝时间（

=200/T+15）；

为外加剂影响修正系数，无外加剂，取

;

为坍落度影响修正系数，坍落度为3～５cm，取

为混凝土浇筑速度，取

取两者最小值即

倾倒混凝土时产生的水平荷载，查表取

进行荷载组合

查表取

②模板验算：

柱箍间距

q=F/S=50.12×

0.5=25.06KN/m

M=0.125ql2=0.125×

25.06×

0.52=0.07KN·

б=M/W=0.07×

106/（7.2×

103）=10.0N//mm2<

W—模板截面抵抗矩，W=bh2/6=133×

182/6=7.2×

ω=0.521×

ql4/（100EI）=0.521×

1504/（100×

8.1×

=0.2mm<

[ω]=