支模架板模板扣件式计算书施工方案Word文档格式.docx
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1
风荷载标准值®
k（kN/m）
基本风压
w0（kN/m2）
0.2
0.051
地基粗糙程度
D类（有密集建筑群且房屋较高市区）
模板支架顶部距地面咼度（m）
2.9
风压高度变化
系数吃
0.51
风荷载体型系
数MS
三、模板体系设计
主梁布置方向
平行立柱纵向方向
立柱纵向间距la（mm）
1000
立柱横向间距1b（mm）
水平拉杆步距h（mm）
1500
小梁间距l（mm）
350
小梁最大悬挑长度li（mm）
200
主梁最大悬挑长度12（mm）
结构表面的要求
结构表面隐蔽
设计简图如下:
模板设计平面图
模板设计剖面图（模板支架纵向）
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度t（mm）
13
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
12.5
面板抗剪强度设计值[t]（N/mn?
）
1.4
面板弹性模量E（N/mm2）
4500
面板计算方式
三等跨连续梁
楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。
模板设计剖面图（模板支架横向）
W=bh2/6=1000X3X13/6=28166.667mm3,I=bh3/12=1000>
13X13X13/12=
183083.333mnf
承载能力极限状态
+（G2k+G3k）来）+1.4区7Q1k]>
b=0.9max[1.2（0.1+（24+1.1）0.12）+1.425
1.35（0.1+（24+1.1）0.12）+1.407>
2.5]1>
=6.511kN/m
qi静=0.9xG（Glk+（G2k+G3k）>
h）>
b]
0.9X.2X.1+（24+1.1）0.12）X=3.361kN/m
qi活=0.9xQQik）>
b=0.9紅42.5）1=3.15kN/m
q2=0.91.2Gik>
t>
=0.91.20.1X=0.108kN/m
p=0.91.4>
Q1k=0.91.42.5=3.15kN
正常使用极限状态
q=（；
G（G1k+（G2k+G3k）>
h））b=（1（0.1+（24+1.1）0.12））1=3.112kN/m
计算简图如下：
1、强度验算
M1=0.1qi静L2+0.117q活L2=0.1>
3.361>
0.352+0.1173.150.352=0.086kNm
M2=max[0.08q2L2+0.213pL,0.1cpL2+0.175pL]=
max[0.080.1080.352+0.2133.150.35,0.10.1080.352+0.1753.150.35]=
0.236kNm
Mmax=max[Mi,M2]=max[0.086,0.236]=0.236kNm
0=Mmax/W=0.236106/28166.667=8.375N/mm2<
[f=12.5N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
vax=0.677ql4/（100EI）=0.6773.1123504/（1004500>
183083.333）=0.384mm
v=0.384mm<
[=]/250=350/250=1.4mm
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁截面类型（mm）
40X90
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[t]（N/mn?
1.78
小梁截面抵抗矩W（cm3）
54
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面惯性矩l（cm4）
243
小梁计算方式
二等跨连续梁
qi=0.9max[1.2（Gik+（G2k+G3k）来）+1.4Qik,1.35（Gik
+（G2k+G3k）来）+1.4区7&
k]>
b=0.9>
hax[1.2（0.3+（24+1.1）0.12）+1.425,
1.35（0.3+（24+1.1）0.12）+1.407>
2.5]0<
35=2.354kN/m
因此，q1静=0.9X.22你
+（G2k+G3k）>
h）为=0.9为.2（0.3+（24+1.1）0.12）0.35=1.252kN/m
q1活=0.91.4>
Q1k>
b=0.9X.42.50.35=1.103kN/m
q2=0.91.2G1k>
^=0.91.20.30.35=0.113kN/m
Q1k=0.91.4>
2.5=3.15kN
q：
1、强度验算
M1=0.125qi静L2+0.125q1活L2=0.125>
1.252X2+0.1251.10312=0.294kNm
M2=max[0.07q2L2+0.203pL,0.125q2L2+0.188pL]
max[0.070.113*+0.2033.151,0.1250.113*+0.1883.151]=0.647kNm
M3=max[qiLi2/2,q2Li2/2+pLi]=max[2.3540^/2,0.113&
22/2+3.15（X2]=
0.632kNm
Mmax=max[M1,M2,M3]=max[0.294,0.647,0.632]=0.647kNm
（=Mmax/W=0.647XJ06/54000=11.989N/mm2<
[f]=15.44N/m&
2、抗剪验算
V1=0.625qi静L+0.625q1活L=0.6250.2520+0.6250.1030=1.472kN
V2=0.625cpL+0.688p=0.6250.1130+0.6880.15=2.238kN
V3=max[q1L1,q2L1+p]=max[2.3540.2,0.1130.2+3.15]=3.173kN
Vmax=max[V1,V2,V3]=max[1.472,2.238,3.173]=3.173kN
Tax=3Vmax/（2bh0）=3>
3.1731000/（240>
90）=1.322N/mm2<
[t]=1.78N/r^m满足要求！
3、挠度验算
q=（y（G1k+（G2k+G3k）0h））b=（10（0.3+（24+1.1）0.12））035=1.159kN/m
挠度，跨中vax=0.521qL4/（100EI）=0.5211.15910004/（10093500243%04）=0.266mm<
[=]/250=1000/250=4mm；
悬臂端vax=q|14/（8EI）=1.1592004/（893500243X04）=0.01mm<
[=2*/250=20200/250=1.6mm
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁截面类型（mm）
①4802.7
主梁计算截面类型（mm）
主梁抗弯强度设计值［f］（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值［tKN/mn2）
125
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.12
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁截面惯性矩l（cm4）
9.89
主梁计算方式
1、小梁最大支座反力计算
q1=0.9max[1.2（G1k+（G2k+G3k）0h）+1.4Q1k,1.35（G1k
b=0.9Max[1.2（0.5+（24+1.1）0.12）+1.415,
1.35（0.5+（24+1.1）0.12）+1.407X.5]0.35=1.989kN/m
qi静=0.91.22你+（G2k+G3k）来）>
b=0.9X.2（0.5+（24+1.1）0.12）0.35=1.328kN/m
q1活=0.91.4Q1k>
<
b=0.9X.41.5为.35=0.661kN/m
q2=（Y（G1k+（G2k+G3k）来））b=（1>
（0.5+（24+1.1）0.12））035=1.229kN/m
按二等跨连续梁，Rmax=1.25q1L=1.251.9891=2.486kN
按悬臂梁，R1=1.9890.2=0.398kN
R=max[Rmax,R1]=2.486kN;
按二等跨连续梁，R'
max=1.25q2L=1.251.2291=1.537kN
按悬臂梁，R'
1=q2l1=1.229>
0.2=0.246kN
R'
=max[R'
max，R'
1]=1.537kN;
2.4EALK2.4Sfi.kNlr4S€k.N2.4S€tN2.4£
€kN2.4MLN2.464LN
主梁计算简图一
严11DW
L
1«
»
1IMI
r<
H
r+<
主梁计算简图
2、抗弯验算
主梁弯矩图一（kNm）
主梁弯矩图二（kNm）
（=Mmax/W=0.752>
106/4120=182.593N/mm2w[f]=205N/mnf
3、抗剪验算
主梁剪力图一（kN）
!
5,1C4
2354
J.-4%
2436
2.618
Z.61A
ai卫
lb
olW
4X112
朋J
g
c
02
24赵
618
2i-6L3
”2,收
-2.J54
^104
主梁剪力图二（kN）
Tax=2Vmax/A=2>
5.104>
1000/384=26.586N/mm2w[t]=125N/mm
4、挠度验算
-1.402
主梁变形图一（mm）
主梁变形图二（mm）
跨中vax=1.402mm<
[v]=1000/250=4mm
悬挑段vax=1.027mm<
[v]=2x200/250=1.6mm
5、支座反力计算
图一
支座反力依次为Ri=6.09kN,R2=7.08kN，R3=7.968kN,R4=3.723kN
图二
支座反力依次为Ri=4.84kN，R2=7.59kN，R3=7.59kN，R4=4.84kN
七、扣件抗滑移验算
荷载传递至立柱方式
双扣件
扣件抗滑移折减系数kc
按上节计算可知，扣件受力N=7.968kNWR=kcX2=1xi2=12kN
八、立柱验算
钢管截面类型（mm）
①48X2.7
钢管计算截面类型（mm）
钢材等级
Q235
立柱截面面积A（mm2）
384
立柱截面回转半径i（mm）
16
立柱截面抵抗矩W（cm3）
抗压强度设计值[f]（N/mm2）
支架自重标准值q（kN/m）
0.15
1、长细比验算
l0=h=1500mm
入=/i=1500/16=93.75<
[入]=150
2、立柱稳定性验算
根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008荷载设计值qi有所不同：
小梁验算
qi=0.9和.2（0.5+（24+1.1）0.唸）+1.40>
9X]>
0.35=1.724kN/m同上四〜六步计算过程，可得：
R1=5.282kN,R2=6.583kN,R3=6.91kN,R4=4.197kN
入=/i=1500.000/16=93.75
查表得，曲=0.641
不考虑风荷载:
N
=Max[R1,R2,R3,R4]+0.9>
GYq>
H=Max[5.282,6.583,6.91,4.197]+0.91.20153=7.396kN
f=N/（©
1A）=7.396103/（0.641384）=30.047N/mm2<
[]=205N/mm2
考虑风荷载:
Mw=0.9XQYPwkXla^2/10=0.91.40.9>
0.0511X1.52/10=0.013kNm
Nw
=Max[R1,R2,R3,R4]+0.9XGYq>
H+Mw/lb=Max[5.282,6.583,6.91,4.197]+0.91.20^53+0.013/1=7.409kN
f=Nw/（“A）+Mw/W=
7.409103/（0.641384）+0.013106/4120=33.255N/mm2<
九、高宽比验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：
支架高宽比不应大于3
H/B=3/7.8=0.385<
满足要求，不需要进行抗倾覆验算！
十、立柱支承面承载力验算
支撑层楼板厚度h（mm）
混凝土强度等级
C25
混凝土的龄期（天）
7
混凝土的实测抗压强度fc（N/mm2）
6.902
混凝土的实测抗拉强度ft（N/mm2）
0.737
立柱垫板长a（mm）
立柱垫板宽b（mm）
Fi=N=7.409kN
1、受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表
公式
参数剖析
FK（0.7hft+0.25pc,m）nmh0
F1
局部荷载设计值或集中反力设计值
fh
截面高度影响系数：
当hw800mm时，取f=1.o；
当h>
2000mm!
时，
取f=0.9;
中间线性插入取用。
ft
混凝土轴心抗拉强度设计值
（pc,m
临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，
其值控制在1.0-3.5N/mm2范围内
Um
临界截面周长：
距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂
直截面的最不利周长。
h0
截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值
n=min（n,n）
n1=0.4+1.2/fn=0.5+asW0/4Um
n
局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数
临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数
f
局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，％
不宜大于4:
当f<
2时取f=2,当面积为圆形时，取皆2
as
板柱结构类型的影响系数：
对中柱，取as=40，对边柱，取as=30:
对角柱，取as=20
说明
在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中qpc,m之值，将其取
为0,作为板承载能力安全储备。
2
可得：
S=1,ft=0.737N/mm,n=1ho=h-2O=1OOmm,
um=2[（a+ho）+（b+ho）]=12OOmm
F=（0.7年t+O.25ioc
m）nmh0=（0.7X1X0.737+0.25X0）X1X1200X100/1000=61=7）80NkN>
F满足要求！
2、局部受压承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表
Fl<
1.35c掰cAln
局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值
fc
混凝土轴心抗压强度设计值；
可按本规范表4.1.4-1取值
混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用
卩
混凝土局部受压时的强度提高系数
Aln
混凝土局部受压净面积
1/2
3=（Ab/Al）
Al
混凝土局部受压面积
Ab
局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定
fc=6.902N/mm2，^=1,
卩=（Ab/Al）1/2=[（a+2b）（X+2b）/（ab）]1/2=[（600）（X00）/（2002X0）]1/2=3
Ain=ab=40000mm
F=1.35金卩fcAln=1.35X1X3X6.902X40000/1000=1118.124kN408kN
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