50T龙门吊基础设计计算书Word文档下载推荐.docx
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8@35035
图根底基截面配筋图布单置图:
mm〕1:
通过计算及构造的要求，根底底面配置24©
12;
箍筋选取©
8@350考根底顶面配置5©
12与箍筋共同构成顶面钢筋网片，以提高根底的承载能力及抗裂性；
其他按构造要求配置架立筋，具体见图横截面配筋图。
©
12
为保证根底可自由伸缩，根据台座布置情况，每15m设置一道20mm宽的伸缩缝，两
侧支腿根底间距20m根底位置根据制梁台座位置确定，具体见龙门吊根底图。
3、设计参数选定
3.1、设计荷载
根据龙门吊厂家提供资料显示，吊重50t，自重150t，砼自重按3计，土体容重按3计。
从平安角度出发，按g=10N/kg计算。
50吨龙门吊自重：
150吨，G4=15（X1000X10=1500KN
50吨龙门吊载重：
50吨，G5=50X1000X10=500KN
最不利荷载考虑50吨龙门吊4个轮子承重，每个轮子的最大承重；
G6=（1500000+500000）/4=500KN；
C30混凝能承受的最大压强为2Mpa
吊重50t；
考虑冲击系数1.2；
天车重3.5t考虑冲击系数
轨枕折算为线荷载：
走道梁自重折算为线荷载：
P43钢轨自重折算为线荷载：
q3=0.5KN/m（计入压板）；
其他施工荷载：
q4=1.5KN/m。
、材料性能指标
⑴、C30砼
轴心抗压强度：
轴心抗拉强度：
4
弹性模量：
Ec=3X104N/mm2
（2）、钢筋
I级钢筋：
？
y=210Mpa,?
'
y=210Mpa
II级钢筋：
y=210Mpa?
（3）、地基
根据探勘资料取地基承载力特征值：
?
a=180Kpa
地基压缩模量：
ES=5Mpa、根底梁几何特性
截面惯性矩：
4、地基验算
根底形式的选择
考虑到地基对根底的弹性作用及方便施工，故根底采用图形式。
、地基承载力验算
轨道梁根底长55m根据50T龙门吊资料：
支腿纵向距离为，轮距离0.65m,按
最不利荷载情况布置轮压，见图-4.2:
图-4.1:
根底截面图〔单位：
mrh
55
〕5
n
n
LL
图-4.2:
荷载布置图〔单位：
m
假设：
〔1〕整个钢轨及其根底结构完全刚性〔安装完成后的钢轨及其结构是不可随便移动的〕。
〔2〕每台龙门吊完全作用在它的边轮间距内〔事实上由于整个钢轨及其根底是刚性的，所以单个龙门吊作用的长度应该长于龙门吊边轮间距〕。
即：
龙门吊作用在钢轨上的距离是：
根据压力压强计算公式：
压强=压力/面积，转换得：
面积=压力/压强
要使得龙门吊对地基混凝土的压强小于2MPa才能到达平安要求。
即最小面积:
拟采用有效面积为0.20X0.20=0.0625m2的钢板垫块，镶嵌于混凝土结构内
对于16吨龙门吊，0.0625X大于。
因此最少需要5个垫块垫住钢轨才能能满足混凝土强度要求，垫块间距是：
十米。
应考虑平安系数，故垫块间距应取。
地基的最大反力：
500/（1*7.5）
考虑根底自重和回填土的重量：
（
66.7+23.38=90.1KpaV地基容许承载力=180Kpa满足设计。
根底配筋计算
1、判断T型截面类型：
根底在任何一个单元的受力只能是正弯矩或负弯矩，根据充分发挥混凝土的承压能力的原那么，确定T型根底的类型。
第一类，受压区仅位于内；
第二类，翼缘和腹板均受压。
翼缘板全部受压：
M=?
bh（h-h/2）=14.3x106x1X0.5x（1.3-0.5/2）
h'
f031
Mj=fbh'
（h0——汉106汉1汉汉1.26—-i=31968KN>
2I2丿
腹板全部受压：
bh（h-h/2）=
h6'
0.7'
M」=fRh（h°
——）汶106X0.3X0.7疋1.26——|=1834.56KN>
212丿
由计算可知：
T型根底为第一类。
2、根底正截面受弯配筋：
根据表2可见：
Mmax=1.2*537.56=645.07KN.m（1.2为分项系数）
xh-h2-2M2-2—645.°
7—103=0.284mVIh。
100fcb■9.6106
A
si
9.6106
300106
^2638.5mm2
F部配钢筋：
24空12（HRB335）,A=2714.4mnl,p=0.68%>
pmin=0.15%
x2讥
2M
fb
c
=0.93-
0.932
2131103
9.61061
=0.0148m<
bh0"
550.93=°
.512m
fbx
A=c2
S2f
y
9.6106
=2
上部配钢筋：
5_£
12（HRB335）,A=565.5mni,p=0.31%>
3、根底斜截面受剪配筋:
根据表3:
Vmax=1.2*309.69=371.63KNv0.25B
cfcbh°
=0.25*1*9.6*106*0.3*0.93=669.6KN（1.2为分项系数）
受剪截面尺寸满足要求。
V=0.7Bhftbho=O.7*（8OO/93O）*1.1*106*（0.3*0.665+1*0.265）
=344.45KN<
Vmax
AsV-0.7fbh
v=cst0s一1.25fhyv0
故需配箍筋
371.63103-0.71.1106（0.30.6650.2651
1.25210106
Asv
结合构造要求，选©
8@300亠二0.335mms
「_nAv23.1468/4
一sb一300^300
=0.1126%>
:
:
svmin
=0.24主
1.1106
=0.088%
满足要求！
4、横向抗弯检算
取纵向应力分布长度1m为计算单元，计算部位见图6-1
图6-1:
横向抗弯计算位置图
M=0.5*R*aj2
Pj:
基底净反力
耳：
计算截面到根底边缘的距离（取作用力的边缘为计算截面）
M=0.5*108.6*0.352=6.652
M6.652X1032
A132.8mm
°
.9fyh00.9210106
用抗剪箍筋3©
）能满足要求。
地基反力计算表
B
C
D
E
F
G
H
I
X1
46
p
Pi1
X2
Ax2
Pi2
X3
Ax3
Pi3
X4
Ax4
Pi4
X5
24
Ax5
Pi5
X6
Pi6
X7
Pi7
X8
Ak8
Pi8
合计
根底弯距计算表
Bx1
Mii
Cx2
Mi2
Cx3
Mi3
CX4
Mi4
Cx5
Mi5
Cx6
M6
Cx7
Mi7
Cx8
Mi8
根底剪力计算表
x1
Cx1
Vi1
x2
Dx2
Vi2
x3
Dx3
Vi3
x4
Dx4
Vi4
x5
Dx5
Vi5
x6
Dx6
Vi6
x7
Dx7
Vi7
x8
Dx8
Vi8
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