某县凤山花园小区工程落地脚手架施工方案Word下载.docx
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1.0脚手架构造要求：
立杆纵距La＝1.8m，横距Lb＝0.85m，连墙件二步三跨设置，
1.1外脚手架立杆纵向间距1.8m，架宽为0.9m,内立杆距建筑物0.35m；
步距h＝1.8m，连墙件设置二步三跨。
2.0立杆
2.1立杆基础：
基土应坚硬、密实，浇筑1.5m宽，150mm厚C20内配ф6钢筋网片砼。
脚手架底座底面标高宜高于自然地坪50mm。
距架体400mm设排水沟，沟宽300mm，并有1‰的排水坡度，与场地排水沟连通。
2.2在钢筋砼基础上弹线，按线放好底座，再将立杆放入底座内，不得将立杆直接置于混凝土面层上。
2.3立杆必须设置纵向及横向扫地杆。
纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。
横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆的立杆上。
2.4立杆接长采用对接扣件连接。
立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相邻接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；
各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。
2.5立杆顶端高出女儿墙上皮1.0m，高出檐口上皮1.5m。
3.0大横杆：
步距h＝1.8m。
3.1大横杆设置在立杆内侧，其长度不小于3跨；
用直角扣件固定在立杆上。
3.2对接扣件交错布置，两根相邻大横杆的接头处不设置在同步或同跨内；
不同步或不同跨两个相邻的接头在水平方向错开的距离不小于500mm；
各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。
3.3同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/250且不大于50mm。
4.0小横杆
4.1主节点处必须设置一根小横杆，用直角扣件连接且严禁拆除。
主节点处两个直角扣件的中心距不得大于150mm。
在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度不应大于两排架间距的0.4倍，且不应大于500mm。
4.2小横杆应贴近立杆布置，搭于大横杆之上并用直角扣件扣紧。
在相邻立杆之间根据需要加设1~2根。
5.0剪刀撑
5.1每道剪刀撑宽度不少于4跨，且不小于6m，斜杆与地面的倾角在45°
～60°
之间。
跨越立杆的最多根数按下表的规定确定：
剪刀撑斜杆与地面的倾角α
45°
50°
60°
剪刀撑跨越立杆的最多根数n
7
6
5
5.2整个建筑的双排脚手架在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。
5.3剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不小于1.0m应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm；
斜杆用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。
在中间应增加3个扣结点。
5.4建筑的封闭型双排脚手架除拐角设置横向斜撑外，中间每隔6跨设置一道；
横向斜撑应设在同一节间，由底至顶呈之字型连续布置；
斜杆在1跨内跨越1个步距，用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。
6.0连墙件：
采用Ф48x3.5钢管与建筑物可靠连接。
6.1连墙件的布置靠近主节点，偏离主节点的距离不大于300mm；
从底层第一步纵向水平杆处开始设置。
6.2连墙件的设置：
二步三跨设置。
连墙件水平设置，不能水平时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接。
（见附图）
6.2.1非曲直拉杆通过门窗洞口，在墙两侧用横杆夹持和背楔固定。
6.2.2也可在门窗洞口的过梁跨中用适长的横向水平杆和2根短架杆围箍紧框架梁固定；
7.0脚手板：
采用竹串片脚手板
7.1作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120mm；
应绑扎固定；
7.2竹串片脚手板应设置在三根横向水平杆上。
7.3脚手板的铺设采用对接平铺或搭接铺设。
7.3.1脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长取130～150mm，两块脚手板外伸长度的和不大于300mm；
7.3.2脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出小横杆的长度不小于100mm。
8.0脚手架防护
8.1防护栏杆：
由上下两道栏杆和挡脚板组成，栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧，上栏杆高度为1.2m，在栏杆下边设置严密固定的挡脚板200mm高。
中栏杆居中设置（高度0.7m），板与笆下边距离底面的空隙不大于100mm。
8.2外围防护：
脚手架外侧用密目安全网从底到上全封闭防护。
安全网设置在外排立杆的里面，用系绳将网周边每个环扣系牢在脚手管上。
8.3架体内封闭：
架体内采用满铺竹笆板防护层。
9.0搭设作业注意事项
9.1脚手架采用Ф48x3.5钢管及其相应扣件。
9.2底立杆应按立杆接长要求选择不同长度的钢管交错设置，至少应有两种适合的不同长度的钢管作立杆。
9.3在设置第一排连墙件前，应每隔6跨设一道抛撑，以确保架子稳定。
9.4一定要采取先搭设起始段而后前延伸的方式，当两组作业时，可分别从相对角开始搭设。
9.5连墙件和剪刀撑及时设置，不得滞后超过2步。
9.6杆件端部伸出扣件之外的长度不小于100mm。
9.7在顶排连墙件之上的架高（以纵向平杆计）不得多于两步，
9.8剪刀撑的斜杆与基本构架结构杆件之间应有三道连接，其中，斜杆的对接或搭接接头部位至少有一道连接。
9.9周边脚手架的纵向平杆必须在角部交圈并与立杆连接固定。
9.10对接平铺脚手板时，对接处的两侧必须设置小横杆。
9.11作业层的栏杆和挡脚板设在立杆的内侧。
栏杆接长符合对接或搭接的相应规定。
五、脚手架拆除要求
1.0拆除现场必须设警戒区，张挂醒目的警戒标志，警戒区内严禁非操作人员通行或在脚手架下方继续组织施工。
地面监护人员必须履行职责。
必要时配备良好的通讯装置。
2.0仔细检查吊运机械包括索具是否安全可靠。
吊运机械不允许搭设在脚手架上，要另立设置。
3.0如遇强风、雨等特殊气候，不得进行脚手架的拆除。
夜间实行拆除作业，具备良好的照明设备。
4.0所有高处作业人员，严格按高处作业规定执行和遵守安全纪律、拆除工艺要求。
5.0拆除人员进入岗位以后，先进行检查，加固松动部位，清理楼层内的材料、物件及垃圾块。
所有清理物应安全输送至地面，严禁高处抛掷。
6.0不允许分立面拆除或上、下两步同时拆除（踏步式），认真做到一步一清，一杆一清。
7.0所有连墙件、斜拉杆、登高措施必须随脚手架同层拆除，同步进行下降，不准先行拆除。
8.0所有杆件与扣件，在拆除时应分离，不允许杆件上附着扣件输送地面，或两杆同时拆下输送地面。
9.0拆除的物件严禁往下乱扔、乱抛，应通过传递或吊运。
10.0所有的竹笆拆除应自外向里竖向搬运，防止自里向外翻起后，笆面上的垃圾杂物直接从高处坠落伤人。
11.0脚手架内必须使用电焊气割工艺时，应严格按照国家特殊工种的要求和消防规定及项目部审批手续执行，增派专职人员，配备消防器材，防止火星和切割物溅落。
严禁无动火令动用焊割工具。
12.0当日完工后，应仔细检查岗位周围状况，如发现留有隐患的部位，应及时进行修复或继续完成至一个程序、一个部位的结束，方可撤离岗位。
13.0输送至地面的所有杆件、扣件等物件，要分类堆放整理。
14.0搭拆架子的高处作业人员要戴安全帽，系安全带，穿软底鞋方可允许作业。
15.0拆除顺序应遵守由上而下、先搭后拆、后搭先拆的原则。
即先拆除安全网、挡脚板、竹笆板、剪刀撑，而后小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清的原则依次进行，要严禁上下同时进行拆除作业。
16.0拆立杆要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜杆、剪刀撑时，应先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。
17.0拆除要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。
18.0拆除要严禁碰撞脚手架附近的电源线，以防事故发生。
19.0拆除过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。
六、脚手架检查与验收
脚手架在分段搭设完成后进行自检，再经检查员、搭设者、使用者共同检查，经验收合格后，在脚手架醒目处挂上脚手架验收合格标牌，方可交付使用，并有书面记录。
1.0外观检查
1.1新钢管应有产品质量合格证及质量检验报告，钢管表面应平直光滑，不应有裂缝，结疤、分层、硬弯、毛剌和深的划道；
旧钢管主要应检查有无严重鳞皮锈，检查锈蚀深度时，应先除去锈皮再量深度，锈蚀厚度不得超过5mm。
新旧钢管必须涂有防锈漆。
1.2扣件有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换，新旧扣件均应进行防锈处理。
木脚手板的宽度不宜小于200mm，厚度不宜小于50mm，腐朽的脚手板不得使用，木脚手板或竹脚手板应表面平整，无严重翘头及裂纹。
2.0脚手架及其基础应在下列阶段进行检查与验收
①基础完工后及脚手架搭设前；
②作业层上施加荷载前；
③每搭设完10～13m高度后；
④达到设计高度后；
⑤遇有六级大风与大雨后；
⑥停用超过一个月。
3.0脚手架应定期验收以下项目：
3.1杆件的设置和连接、连墙件、支撑、门洞桁架等构造是否符合要求；
3.2地基是否有积水，底座是否松动，立杆是否悬空，是否有探头板、空悬板等；
3.3扣件螺栓是否松动；
安全防护措施是否符合要求；
是否超载。
3.4脚手架搭设的技术要求与允许偏差见附表。
七、脚手架安全保障措施管理
1.0安全管理措施
1.1脚手架搭设人员必须经过考核合格的架子工。
上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。
1.2搭设人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。
1.3作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。
1.4当有六级及六级以上大风和下雨天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。
雨后上架应有防滑措施。
1.5在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：
主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；
连墙杆。
2.0技术管理措施
2.1根据本工程脚手架分项的特点，联系现场的具体实际，编制脚手架工程安全技术交底书，向施工班组进行书面和现场的安全技术交底并记录交底的形式、内容、时间、地点、参加人员及考核情况。
2.2对脚手架工程专项安全技术措施、安全技术交底书的现场情况进行监督，按权限及时纠正和处置现场的违章作业现象。
3.0防雷电措施
由于塔吊远高于外脚手架，并且在塔吊覆盖范围以内，利用塔吊避雷装置进行防雷。
4.0防火措施
4.1及时清理脚手架上的易燃物，在脚手架的一定部位设置防火器材。
4.2制定动火审批制度，限制在脚手架上动用明火，并派专人监护。
4.3禁止在脚手架上吸烟，杜绝火种来源。
5.0维护管理措施
5.1使用完毕的脚手架及构配件应及时分类存放。
露天堆放时场地要平整，排水良好，下设支垫并用毡布覆盖，配件及其零件存放入室。
5.2检查所用杆件及配件，调直弯曲变形的杆件，修复损坏的构配件然后入库，否则更换。
5.3定期对脚手架的构配件进行除锈、防锈处理，保证一年涂防锈漆一次，扣件涂油、螺栓镀锌或用煤油洗涤、涂机油防锈。
八、脚手架计算及附图表
对立杆地基承载力、立杆稳定性、连墙件稳定进行验算，列述附页。
脚手架计算
一、工程情况
本工程为双排扣件式钢管脚手架，根据施工实际情况，搭设高度为20m，立杆纵距La＝1.80m，横距Lb＝0.9m，内立杆距建筑物0.35m；
步距h＝1.8m，连墙件二步三跨设置，外侧立面采用密目网全封闭。
二、荷载组合
1.0脚手架结构自重标准值产生的轴向力
Ng1k＝Hgk＝20×
0.1337+20（0.004+0.04）＝3.554KN
2.0构配件自重标准值产生的轴向力
Ng2k＝0.35×
1.8×
1.8+0.14×
1.8+0.05x1.8x1.8x5＝2.196KN
3.0施工荷载标准值产生的轴向力总和：
∑NQk＝（3×
1.2×
1.2）/2＝2.16KN
4.0风荷载标准值：
ωk＝0.7μz·
μs·
wo式中查得：
μz按C类取值，当H＝20m时，
μz＝0.826μs＝1.3ψ＝1.3×
0.083＝0.108
wo＝0.3KN/m2ωk＝0.7×
0.826×
0.108×
0.3＝0.019KN/m2
NWk=0.019x1.8x1.8=0.062KN
5.0立杆段轴向力设计值
不组合风荷载时
N＝1.2（Ng1k+Ng2k）+1.4∑NQk
＝1.2（3.554+2.196）+1.4×
2.16＝9.924KN
组合风荷载时
N＝1.2（Ng1k+Ng2k）+0.85×
1.4∑NQk
＝1.2（3.554+2.196）+0.85×
1.4×
（2.16+0.062）＝9.49KN
6.0风荷载设计值产生的立杆段弯矩
Mω=0.85×
1.4ωkLah2/10=0.85×
0.019×
1.82/10＝0.013KN·
m
三、立杆地基承载力
根据地质勘察报告，
层粘土承载力标准值fk＝190Kpa
调整系数kc＝0.4
选择150mm厚，内配φ6.5钢筋网片，宽度1.5m的砼垫层，架杆下放150x150mm钢板底座。
N9.924/2
———≤Kc·
fk—————＝44.1Kpa≤0.4×
190=76Kpa
A0.15×
1.5/2
满足要求。
四、立杆稳定性
1.0不组合风荷载
1.1稳定系数ψ
由λ=lo/i＝k·
μ·
h/i＝1.155×
1.50×
1.8/0.0158＝197查表得ψ＝0.186
1.2稳定验算（钢材抗压强度设计值fc＝205N/mm2）
N9.924×
103
———＝———————＝109.11N/mm2<
fc=205N/mm2
ψA0.186×
489
2.0组合风荷载
NMw9.49×
1030.013×
106
——+——＝————+————＝104.34+2.56
ψAW0.186×
4895.08×
103
＝106.9N/mm2<
fc=205N/mm2
五、连墙件计算
1.0连墙件轴向力设计值
Nl=Nlw+N。
=1.4Wk·
Aw+N。
=1.4×
3.6×
5.4+5.0＝5.517KN
2.0连墙件稳定验算
λ=Lh/i=35/1.58＝22.15，取Lh＝35cm（架子与砼面距离）
查表得ψ＝0.889
N＝ψ·
A·
fc＝0.889×
4.89×
102×
180×
103＝78.25KN>
Nl＝5.517KN
3.0扣件连接抗滑移计算
查表得直角扣件抗滑移承载力设计值Rc＝8.0KN
Rc>
Nl=5.517KN
转料平台设计及计算书
设计内容：
根据工程情况，每层设转料平台四个。
转料平台为斜拉式挑台，平台挑梁为[16a槽钢，斜拉主钢丝绳为φ＝14mm。
转料不用时拆除。
挑台处脚手架应注意避让，如图示：
转料平台主尺寸为2.3m×
6m，悬挑受力部位长4.4m。
平台在脚手架外尺寸为2.3m×
3.15m。
1.0挑台平面图：
2.0挑台侧面图：
悬挑卸料平台计算书：
计算依据《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）和《钢结构设计规范》（GB50017-2003）。
悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
平台水平钢梁（主梁）的悬挑长度4.40m，悬挑水平钢梁间距（平台宽度）2.30m。
次梁采用[10号槽钢，主梁采用[16a号槽钢，次梁间距1.00m。
施工人员等活荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载10.00kN。
一、次梁的计算
次梁选择[10号槽钢槽钢，间距1.00m
截面特性为面积A=12.748cm2，惯性距Ix=198.30cm4
转动惯量Wx=39.70cm3，回转半径ix=3.95cm
截面尺寸b=48.0mm，h=100.0mm，t=8.5mm。
1.0荷载计算
①脚手板的自重标准值：
本例采用木脚手板，标准值为0.40kN/m2；
Q1=0.40×
1.00=0.40kN/m
②最大的材料器具堆放荷载为10.00kN，转化为线荷载：
Q2=10.00/4.40/2.30×
1.00=1.988kN/m
③槽钢自重荷载
Q3=0.10kN/m
经计算得到，静荷载计算值
q=1.2×
（Q1+Q2+Q3）=1.2×
（0.40+0.988+0.10）=1.79kN
经计算得到，活荷载计算值
P=1.4×
2.00×
1.00=2.80kN/m
2.0内力计算
内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：
最大弯矩M的计算公式为
M=1.79×
2.302/8+2.80×
2.30/4=2.79kN.m
3.0抗弯强度计算
其中
x——截面塑性发展系数，取1.05；
[f]——钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
经过计算得到强度
=2.79×
106/（1.05×
39700.00）=66.93N/mm2；
次梁槽钢的抗弯强度计算
<
[f]，满足要求！
4.0整体稳定性计算
b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
经过计算得到
b=570×
8.5×
48.0×
235/（2300.0×
100.0×
235.0）=1.01
由于
b大于0.6，按照《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附录B其值用
b'
查表得到其值为0.787。
106/（0.787×
39700.00）=89.30N/mm2；
次梁槽钢的稳定性计算
二、主梁的计算
卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。
主梁选择[16a号槽钢槽钢，其截面特性为面积A=21.962cm2，惯性距Ix=866cm4，转动惯量Wx=108cm3，回转半径ix=6.28cm
截面尺寸b=63.0mm，h=160.0mm，t=10mm
①栏杆与挡脚手板自重标准值
本例采用木脚手板，标准值为0.40kN/m；
Q1=0.40kN/m
②槽钢自重荷载
Q2=0.172kN/m
（Q1+Q2）=1.2×
（0.40+0.172）=0.686kN/m
经计算得到，次梁集中荷载取次梁支座力
P=（1.79×
2.30+2.80）/2=3.46kN
卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。
悬挑卸料平台示意图
悬挑卸料平台水平钢梁计算简图
经过连续梁的计算得到
悬挑水平钢梁支撑梁剪力图（kN）
悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图（kN.m）
悬挑水平钢梁支撑梁变形图（mm）
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为
R1=12.946kN,R2=10.832kN
支座反力RA=10.832kN
最大弯矩Mmax=6.188kN.m
[f]——钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
=6.188×
106/1.05/108000+10.832×
1000/2196.2=59.50N/mm2
主梁的抗弯强度计算强度小于[f]，满足要求！
经过计算得到
10×
63.0×
235/（4400.0×
160.0×
235.0）=0.51
=6.18
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