卸料平台施工方案文档格式.docx

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步距为1.5m，卸料平台平面尺寸为4.0m×

4.0m，平台铺设为钢管（间距300mm）加40×

60方木及九夹板。

基础要求：

地下室顶板上搭设，立杆下铺设16#槽钢。

本平台容许承载力均布荷载1.00kn/㎡，最大堆放材料荷载5.00KN

搭设总高度为6米。

卸料平台与结构实体拉接采用钢管扣件连接。

卸料平台脚手架每步按规范要求设置竖向及水平剪刀撑。

水平剪刀撑扫地杆上设置一道，上去每层设置一道水平剪刀撑

落地式卸料平台平面示意图

落地式卸料平台剖面图

四、搭设要求：

1

立杆下用50mm厚木跳板垫脚，距木跳板200mm处设纵横扫地杆；

2立杆接头采用对接，两根相邻纵向立杆按头不宜设置在同步内；

错开距离不宜小于500mm。

3立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接连墙件布置（每两步一道）。

4剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。

5平台立面外围及对角设之字型剪力撑，由底至顶层呈之字型连续布置，与地面成45度～60度夹角，斜杆搭接长度不少于1.0m，扣件端头不小于0.1m，用二只转向扣件紧固，不得用一字扣件连接。

6材料搬运的出入口及通道，里外立杆应用双根钢管或用钢管斜撑加固，在出入口外侧上方搭设安全防坠棚。

7脚手架四角设置接地保护及避雷装置。

接地电阻不大于10Ω。

8扣件开口一律向内向下。

以防雨水进入锈蚀。

9使用的材料必须符合质量标准要求，有有效的合格证、检测证书。

五、拆除要求

⑴、拆除脚手架前应确认施工已全部完毕，提出拆除申请，经项目经理批准，在拆除作业前应对脚手架全面检查，在确定无危险因素的情况下，方可开始拆除作业，如有拉结已被拆除的，应先进行加固，以确保拆除作业安全顺利进行。

⑵、拆除脚手架，应设置警戒区，并有专人负责警戒和监控记录。

⑶、拆除脚手架前，应将脚手架上的存留材料、杂物等清除干净，按自上而下顺序拆除，一般为安全网档笆垫铺笆防护栏杆档脚栏杆搁栅斜拉杆连墙杆大横杆小横杆立杆。

一步一清，不得采用踏步式拆除，不得上下同时作业。

大横杆、剪刀撑应先拆中间扣，再拆两头扣，由中间操作人往下递杆子。

翻底笆时应朝里反，防止笆上杂物掉下伤人。

⑷、拆下的杆件与配件，应分堆（零配件装入容器内）吊下，严禁高空向下抛掷。

⑸、拆下的杆件与配件运至地面后，应及时按品种，分规格堆放整齐。

六、安全措施：

⑴、脚手架搭、拆前应由施工员先向作业人员进行施工方案，安全技术交底，并检查上岗证是否有效，安全员应做好交底，监控记录。

⑵、搭、拆脚手架必须持有架子工证的人员承担操作，凡患有高恐症、心脏病、癫痫病等不适于高空作业者，不得上脚手架操作，严禁酒后上高作业。

⑶、搭、拆脚手架时，操作人员必须戴好安全帽，佩好安全带，工具及另配件要放入工具袋内，穿防滑鞋工作，袖口、裤口要扎紧。

⑷、平台架登高梯必须在平台架外侧单独设置，并应与平台架连接，严禁在脚手架、井架等处攀登上下。

⑸、搭设脚手架起步时，应设临时剪刀撑及临时抛撑。

⑹、搭、拆脚手架时应采用三角旗设警戒线，并有专人负责监控，防止坠物伤人；

⑺、吊运脚手笆及钢管等须用保险吊钩，钢管严禁单点起吊，要堆放平稳，并严格控制脚手架上的施工荷载。

⑻、在搭、拆脚手架时，如笆、杆件等尚未扣绑扎牢，或已拆开绑扣，均不得中途停止，所有脚手架的端面必须做好封头。

⑼、遇有恶劣气候影响施工安全时（如风力大于6级、雨、雪、雾天气），不得进行高处脚手架搭、拆作业。

⑽、严禁在平台架上拉缆风绳和设置起重把杆，严禁在平台架上堆放物料超载。

⑾、脚手架搭设时由管理人员现场指挥，每升一步，必须由专业人员验收合格后方可进入下一步施工。

⑿、卸料平台搭设完毕后，必须经各方验收，并挂出验收合格牌后，方可投入工程使用。

⒀、安排专人定期检查平台各部件连接处，发现问题立即上报项目部技术组，以便及时作出相应的措施。

⒁、由安全员负责对操作工人进行安全交底，把安全隐患消除在萌芽之前。

（14）、卸料平台需吊材料应堆放整齐，严禁超载堆放、超载起吊；

所堆材料应及时吊运，不得长时间堆放与卸料平台上；

起吊时应检查吊索捆绑的材料是否正确，位置是否恰当，吊索有无与不应吊的构件连上。

七、附录：

落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书

计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。

计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。

搭设尺寸为：

立杆的纵距b=1.00米，立杆的横距l=1.00米，立杆的步距h=1.50米。

图落地平台支撑架立面简图

图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元

采用的钢管类型为

48×

3.0。

一、基本计算参数[同上]

二、纵向支撑钢管的计算

纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为

截面抵抗矩W=5.08cm3；

截面惯性矩I=12.19cm4；

纵向钢管计算简图

1.荷载的计算：

（1）脚手板与栏杆自重线荷载（kN/m）：

q1=0.000+0.300×

0.300=0.090kN/m

（2）堆放材料的自重线荷载（kN/m）：

q21=3.000×

0.300=0.900kN/m

（3）施工荷载标准值（kN/m）：

q22=1.000×

0.300=0.300kN/m

经计算得到，活荷载标准值q2=0.300+0.900=1.200kN/m

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

最大弯矩计算公式如下:

最大支座力计算公式如下:

静荷载q1=1.20×

0.090=0.108kN/m

活荷载q2=1.4×

0.300+1.4×

0.900=1.680kN/m

最大弯矩Mmax=（0.10×

0.108+0.117×

1.680）×

1.0002=0.207kN.m

最大支座力N=（1.1×

0.108+1.2×

1.68）×

1.00=2.135kN

抗弯计算强度f=0.207×

106/5080.0=40.82N/mm2

纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

静荷载q1=0.090kN/m

活荷载q2=0.300+0.900=1.200kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=（0.677×

0.090+0.990×

1.200）×

1000.04/（100×

2.06×

105×

121900.0）=0.143mm

纵向钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!

三、横向支撑钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.14kN

支撑钢管计算简图

支撑钢管弯矩图（kN.m）

支撑钢管变形图（mm）

支撑钢管剪力图（kN）

经过连续梁的计算得到

最大弯矩Mmax=0.719kN.m

最大变形vmax=1.834mm

最大支座力Qmax=7.763kN

抗弯计算强度f=0.719×

106/5080.0=141.45N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=7.76kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

R≤8.0kN时，可采用单扣件；

8.0kN<

R12.0kN时，应采用双扣件；

R>

12.0kN时，应采用可调托座。

五、立杆的稳定性计算荷载标准值

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架钢管的自重（kN）：

NG1=0.129×

2.400=0.310kN

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。

（2）栏杆的自重（kN）：

NG2=0.150×

1.000=0.150kN

（3）脚手板自重（kN）：

NG3=0.300×

1.000×

1.000=0.300kN

（4）堆放荷载（kN）：

NG4=3.000×

1.000=3.000kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.760kN。

2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=1.000×

1.000=1.000kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.20NG+1.4NQ

六、立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=5.91kN

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；

i——计算立杆的截面回转半径（cm）；

i=1.58

A——立杆净截面面积（cm2）；

A=4.89

W——立杆净截面抵抗矩（cm3）；

W=5.08

——钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

l0——计算长度（m）；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式

（1）或

（2）计算

l0=k1uh

（1）

l0=（h+2a）

（2）

k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；

u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；

u=1.700

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；

a=0.30m；

公式

（1）的计算结果：

l0=1.167×

1.700×

1.50=2.976m

=2976/15.8=188.345

=0.203

=5912/（0.203×

489）=59.522N/mm2，立杆的稳定性计算

<

[f],满足要求!

公式

（2）的计算结果：

l0=1.500+2×

0.300=2.100m

=2100/15.8=132.911

=0.386

=5912/（0.386×

489）=31.284N/mm2，立杆的稳定性计算

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算

l0=k1k2（h+2a）（3）

k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.000；

公式（3）的计算结果：

（1.500+2×

0.300）=2.451m

=2451/15.8=155.108

=0.291

=5912/（0.291×

489）=41.577N/mm2，立杆的稳定性计算

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

八、应急预案详悬挑卸料钢平台应急预案