U型槽通道施工方案Word格式.docx
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1.3.2拆除施工工艺
拆除程序应遵循由上而下、先搭后拆的原则,不准分立面拆架或在上下两步同时拆架,做到一步一清、一杆一清。
所有纵、横向等工字钢应随架子拆除同步下降,严禁先将纵、横向等工字钢整层或数层拆除;
分段拆除高差不应大于两步(如高差大于两步,应增设连墙件加固)。
拆除下的材料不得直接向下抛掷,应传送至下层承料面再水平运输到工作面外。
2轨行区范围桁架上现浇混凝土结构概况
2.1混凝土构件概况、参数混凝土构件概况、参数
表2.2.1轨行区范围内b、c、d区混凝土构件概况、参数
工程
部位
层高
(m)
构件
编号
构件特征(mm)
砼强度
等级
截面
(b×
h)
跨(高)
度
纵向主筋
上部/下部
轨行区范围b、c、d区9.00m平台梁
8.5
b-KL4
450×
1200
16000
2φ32+2φ14
C35
b-KL3
b-KL2
b-KL1
2φ25+2φ14
C-K17
C-K16
d-K5
450x1200
15600
7φ25
轨行区范围b、c、d区9.00m平台板
180mm
9250
双层双向φ16@100
3轨行区范围桁架上混凝土结构参数、模板设计样本参数
根据轨行区范围桁架上结构部位特征,故选择下表代表部件进行验算。
详细如下表:
表3.1轨行区范围桁架上梁板混凝土构件、模板设计样本参数表
结构
形式
梁(板)所处位置
验算梁截面(板厚)
梁(板)底
标高(m)
支撑架高度(m)
适用梁截面
备注
梁1
轨行区范围b、c、d区9.00m平台及8c#楼梁
+6.3
1.3m
桁架上支撑
板1
+8.5
3.5m
4轨行区范围桁架上支撑体系计算书
4.1梁支撑计算
轨行区范围桁架上梁模板支撑计算
一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度B(m):
0.45;
梁截面高度D(m):
1.20;
混凝土板厚度(mm):
180.00;
立杆沿梁跨度方向间距La(m):
0.40;
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):
0.30;
立杆步距h(m):
0.90;
板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):
梁支撑架搭设高度H(m):
3.00;
梁两侧立杆间距(m):
1.05;
承重架支撑形式:
梁底支撑小楞垂直梁截面方向;
梁底增加承重立杆根数:
4;
采用的钢管类型为Φ48×
3.5;
立杆承重连接方式:
双扣件,考虑扣件质量及保养情况,取扣件抗滑承载力折减系数:
0.80;
2.荷载参数
模板自重(kN/m2):
0.35;
钢筋自重(kN/m3):
1.50;
施工均布荷载标准值(kN/m2):
2.5;
新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):
24.5;
倾倒混凝土侧压力(kN/m2):
2.0;
振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):
3.材料参数
木材品种:
马尾松;
木材弹性模量E(N/mm2):
10000.0;
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):
13.0;
木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):
1.5;
面板类型:
胶合面板;
面板弹性模量E(N/mm2):
9500.0;
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):
4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm):
50.0;
梁底方木截面高度h(mm):
100.0;
梁底纵向支撑根数:
面板厚度(mm):
18.0;
5.梁侧模板参数
次楞间距(mm):
200,主楞竖向根数:
主楞间距为:
200mm,200mm,200mm;
穿梁螺栓水平间距(mm):
500;
穿梁螺栓直径(mm):
M14;
主楞龙骨材料:
钢楞;
截面类型为圆钢管48×
主楞合并根数:
2;
次楞龙骨材料:
木楞,宽度50mm,高度100mm;
次楞合并根数:
二、梁模板荷载标准值计算
1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;
挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
其中γ--混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;
t--新浇混凝土的初凝时间,可按现场实际值取,输入0时系统按200/(T+15)计算,得4.000h;
T--混凝土的入模温度,取35.000℃;
V--混凝土的浇筑速度,取2.500m/h;
H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取1.020m;
β1--外加剂影响修正系数,取1.200;
β2--混凝土坍落度影响修正系数,取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;
分别计算得46.083kN/m2、24.480kN/m2,取较小值24.480kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
面板计算简图(单位:
mm)
1.强度计算
跨中弯矩计算公式如下:
其中,W--面板的净截面抵抗矩,W=100×
2.1×
2.1/6=73.5cm3;
M--面板的最大弯距(N·
mm);
σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)
[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2);
按以下公式计算面板跨中弯矩:
其中,q--作用在模板上的侧压力,包括:
新浇混凝土侧压力设计值:
q1=1.2×
1×
24.48×
0.9=26.44kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值:
q2=1.4×
2×
0.9=2.52kN/m;
q=q1+q2=26.438+2.520=28.958kN/m;
计算跨度(内楞间距):
l=200mm;
面板的最大弯距M=0.125×
28.958×
2002=1.45×
105N·
mm;
经计算得到,面板的受弯应力计算值:
σ=1.45×
105/7.35×
104=1.97N/mm2;
面板的抗弯强度设计值:
[f]=13N/mm2;
面板的受弯应力计算值σ=1.97N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求!
2.挠度验算
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:
q=28.96N/mm;
l--计算跨度(内楞间距):
E--面板材质的弹性模量:
E=9500N/mm2;
I--面板的截面惯性矩:
I=100×
1.8×
1.8/12=48.6cm4;
面板的最大挠度计算值:
ν=5×
28.96×
2004/(384×
9500×
4.86×
105)=0.131mm;
面板的最大容许挠度值:
[ν]=l/250=200/250=0.8mm;
面板的最大挠度计算值ν=0.131mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=0.8mm,满足要求!
四、梁侧模板内外楞的计算
1.内楞计算
内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中,龙骨采用木楞,截面宽度50mm,截面高度100mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5×
102×
2/6=166.67cm3;
I=5×
103×
2/12=833.33cm4;
内楞计算简图
(1).内楞强度验算
强度验算计算公式如下:
其中,σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2);
M--内楞的最大弯距(N·
W--内楞的净截面抵抗矩;
[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。
按以下公式计算内楞跨中弯矩:
其中,作用在内楞的荷载,q=(1.2×
0.9+1.4×
0.9)×
1=28.96kN/m;
内楞计算跨度(外楞间距):
内楞的最大弯距:
M=0.101×
200.002=1.17×
最大支座力:
R=1.1×
0.2=6.371kN;
经计算得到,内楞的最大受弯应力计算值σ=1.17×
105/1.67×
105=0.702N/mm2;
内楞的抗弯强度设计值:
内楞最大受弯应力计算值σ=0.702N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求!
(2).内楞的挠度验算
其中l--计算跨度(外楞间距):
l=500mm;
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:
q=28.96N/mm;
E--内楞的弹性模量:
10000N/mm2;
I--内楞的截面惯性矩:
I=8.33×
106mm4;
内楞的最大挠度计算值:
ν=0.677×
5004/(100×
10000×
8.33×
106)=0.147mm;
内楞的最大容许挠度值:
[ν]=500/250=2mm;
内楞的最大挠度计算值ν=0.147mm小于内楞的最大容许挠度值[ν]=2mm,满足要求!
2.外楞计算
外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力,取内楞的最大支座力6.371kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中,外龙骨采用钢楞,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
外钢楞截面抵抗矩W=10.16cm3;
外钢楞截面惯性矩I=24.38cm4;
(1).外楞抗弯强度验算
其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)
M--外楞的最大弯距(N·
W--外楞的净截面抵抗矩;
[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。
根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=F×
a=1.738kN·
m;
其中,F=1/4×
q×
h=8.688,h为梁高为1.2m,a为次楞间距为200mm;
经计算得到,外楞的受弯应力计算值:
σ=1.74×
106/1.02×
104=171.014N/mm2;
外楞的抗弯强度设计值:
[f]=205N/mm2;
外楞的受弯应力计算值σ=171.014N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
(2).外楞的挠度验算
其中E-外楞的弹性模量:
206000N/mm2;
F--作用在外楞上的集中力标准值:
F=8.688kN;
l--计算跨度:
l=500mm;
I-外楞的截面惯性矩:
I=243800mm4;
外楞的最大挠度计算值:
ν=1.615×
8687.520×
500.003/(100×
206000.000×
243800.000)=0.349mm;
根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.349mm
外楞的最大容许挠度值:
[ν]=500/400=1.25mm;
外楞的最大挠度计算值ν=0.349mm小于外楞的最大容许挠度值[ν]=1.25mm,满足要求!
五、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:
其中N--穿梁螺栓所受的拉力;
A--穿梁螺栓有效面积(mm2);
f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2;
查表得:
穿梁螺栓的直径:
14mm;
穿梁螺栓有效直径:
11.55mm;
穿梁螺栓有效面积:
A=105mm2;
穿梁螺栓所受的最大拉力:
N=(1.2×
24.48+1.4×
2)×
0.5×
0.495=7.964kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值:
[N]=170×
105/1000=17.85kN;
穿梁螺栓所受的最大拉力N=7.964kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN,满足要求!
六、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。
计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;
挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=400×
18×
18/6=2.16×
104mm3;
I=400×
18/12=1.94×
105mm4;
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算:
其中,σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2);
M--计算的最大弯矩(kN·
m);
l--计算跨度(梁底支撑间距):
l=150.00mm;
q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m);
新浇混凝土及钢筋荷载设计值:
q1:
1.2×
(24.00+1.50)×
0.40×
1.20×
0.90=13.22kN/m;
模板结构自重荷载:
q2:
1.2×
0.35×
0.90=0.15kN/m;
振捣混凝土时产生的荷载设计值:
q3:
1.4×
2.00×
0.90=1.01kN/m;
q=q1+q2+q3=13.22+0.15+1.01=14.38kN/m;
Mmax=0.10×
14.378×
0.152=0.032kN·
σ=0.032×
106/2.16×
104=1.498N/mm2;
梁底模面板计算应力σ=1.498N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求!
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:
其中,q--作用在模板上的压力线荷载:
q=((24.0+1.50)×
1.200+0.35)×
0.40=12.38KN/m;
E--面板的弹性模量:
E=9500.0N/mm2;
面板的最大允许挠度值:
[ν]=150.00/250=0.600mm;
12.38×
1504/(100×
1.94×
105)=0.023mm;
ν=0.023mm小于面板的最大允许挠度值:
[ν]=150/250=0.6mm,满足要求!
七、梁底支撑的计算
本工程梁底支撑采用方木。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;
1.荷载的计算:
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m):
q1=(24+1.5)×
0.15=4.59kN/m;
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2=0.35×
0.15×
(2×
1.2+0.45)/0.45=0.332kN/m;
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m):
经计算得到,活荷载标准值P1=(2.5+2)×
0.15=0.675kN/m;
2.方木的支撑力验算
静荷载设计值q=1.2×
4.59+1.2×
0.332=5.907kN/m;
活荷载设计值P=1.4×
0.675=0.945kN/m;
方木计算简图
方木按照三跨连续梁计算。
本算例中,方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5×
10×
10/6=83.33cm3;
I=5×
10/12=416.67cm4;
方木强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:
线荷载设计值q=5.907+0.945=6.852kN/m;
最大弯距M=0.1ql2=0.1×
6.852×
0.4×
0.4=0.11kN.m;
最大应力σ=M/W=0.11×
106/83333.3=1.316N/mm2;
抗弯强度设计值[f]=13N/mm2;
方木的最大应力计算值1.316N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!
方木抗剪验算:
截面抗剪强度必须满足:
其中最大剪力:
V=0.6×
0.4=1.644kN;
方木受剪应力计算值τ=3×
1644.48/(2×
50×
100)=0.493N/mm2;
方木抗剪强度设计值[τ]=1.5N/mm2;
方木的受剪应力计算值0.493N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.5N/mm2,满足要求!
方木挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下:
q=4.590+0.333=4.922kN/m;
方木最大挠度计算值ν=0.677×
4.922×
4004/(100×
416.667×
104)=0.02mm;
方木的最大允许挠度[ν]=0.400×
1000/250=1.600mm;
方木的最大挠度计算值ν=0.02mm小于方木的最大允许挠度[ν]=1.6mm,满足要求!
3.支撑钢管的强度验算
支撑钢管按照简支梁的计算如下
荷载计算公式如下:
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2):
q1=(24.000+1.500)×
1.200=30.600kN/m2;
(2)模板的自重(kN/m2):
q2=0.350kN/m2;
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2):
q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2;
q=1.2×
(30.600+0.350)+1.4×
4.500=43.440kN/m2;
梁底支撑根数为n,立杆梁跨度方向间距为a,梁宽为b,梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P,梁侧模板传给钢管的集中力为N。
当n=2时:
当n>2时:
计算简图(kN)
变形图(mm)
弯矩图(kN·
m)
经过连续梁的计算得到:
支座反力RA=RB=0.139kN,中间支座最大反力Rmax=3.126;
最大弯矩Mmax=0.081kN.m;
最大挠度计算值Vmax=0.017mm;
最大应力σ=0.081×
106/5080=16.002N/mm2;
支撑抗弯设计