地下车库模板施工专项方案专家论证文档格式.docx

地下车库模板施工专项方案专家论证文档格式.docx

《地下车库模板施工专项方案专家论证文档格式.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《地下车库模板施工专项方案专家论证文档格式.docx（58页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

4）、《建筑施工安全检查标准》JGJ-59-2011；

5）、《施工现场安全保证体系》DBJ08—903-2003；

6）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2011；

4、有关安全生产、文明施工的标准要求和规范.

5、《简明施工计算手册》;

6、现场实际情况.

三、模板支撑系统选择

根据本工程的实际情况,梁、顶板、地下室墙体、框架柱模板材料选用15厚多层胶合板，模板周转次数为5次,用木方做次楞,木方规格为4090，主楞采用483。

2钢管,14对拉螺栓，扣件支撑系统采用48＊3.2钢管、配套扣件等及4090木方进行组合，顶板排架立杆纵、横间距均为700mm并采用双扣件。

隔离剂选用油性隔离剂或采用QW—903脱模剂。

扫地杆距离地面200mm，立杆距离墙面控制在500mm以内，剪刀支撑按规范要求设置.

四、模板钢管支撑排架验算计算书

结构施工采用钢管支撑排架系统，选用48＊3。

2钢管，利用直角扣件和回转扣件连接。

钢管支撑排架系统型式详见柱梁板支撑系统图。

（一）顶板模板计算书

450mm厚板模板（扣件钢管架）计算书

模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2011）、《混凝土结构设计规范》GB50010—2002、《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范编制.

一、参数信息:

1.模板支架参数

横向间距或排距（m）:

0。

70；

纵距（m）:

步距（m）：

1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）：

0.10；

模板支架搭设高度（m）:

3。

15；

采用的钢管（mm）:

Φ48×

3.2;

扣件连接方式:

双扣件，取扣件抗滑承载力系数:

0.80;

板底支撑连接方式:

方木支撑；

2。

荷载参数

模板与木板自重（kN/m2）:

0.350;

混凝土与钢筋自重（kN/m3）:

25。

000；

施工均布荷载标准值（kN/m2）:

3.000；

楼板参数

钢筋级别：

三级钢HRB400（20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi）；

楼板混凝土强度等级：

C35；

每平米楼板截面的钢筋面积（mm2）:

360.000；

楼板的计算宽度（m）：

6.10；

楼板的计算厚度（mm）:

450.00;

楼板的计算长度（m）:

8.10；

施工平均温度（℃）：

25.000；

4。

材料参数

面板采用多层胶合面板，厚度为15mm。

面板弹性模量E（N/mm2）:

6000；

面板抗弯强度设计值（N/mm2）：

13；

板底支撑采用方木；

木方弹性模量E（N/mm2）：

9000。

木方抗弯强度设计值（N/mm2）：

13。

木方抗剪强度设计值（N/mm2）：

1.400;

木方的间隔距离（mm）:

200。

木方的截面宽度（mm）:

40。

00；

木方的截面高度（mm）：

90.00；

图2楼板支撑架荷载计算单元

二、模板面板计算：

面板为受弯构件，需要验算其抗弯强度和刚度,取单位宽度1m的面板作为计算单元

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=100×

1.52/6=37。

5cm3;

I=100×

1.53/12=28.125cm4；

模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图

1、荷载计算

（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）:

q1=25×

0.45×

1+0。

35×

1=11。

6kN/m；

（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN）：

q2=3×

1=3kN/m；

2、强度计算

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：

其中：

q=1.2×

11。

6+1。

4×

3=18.12kN/m

最大弯矩M=0.1×

18.12×

152=0。

041kN·

m；

面板最大应力计算值σ=40770/37500=1。

087N/mm2;

面板的抗弯强度设计值［f］=13N/mm2;

面板的最大应力计算值为1。

087N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求！

3、挠度计算

挠度计算公式为

其中q=11.6kN/m

面板最大挠度计算值v=0.677×

6×

1504/（100×

6000×

2430000）=0。

003mm;

面板最大允许挠度［V]=150/250=0.6mm;

面板的最大挠度计算值0.003mm小于面板的最大允许挠度0。

6mm，满足要求！

三、模板支撑方木的计算：

方木按照三跨连续梁计算,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=4×

9×

9/6=54cm3;

I=4×

9/12=243cm4;

方木楞计算简图

1.荷载的计算：

（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：

q1=25×

15×

0.45=1。

688kN/m;

（2）模板的自重线荷载（kN/m）:

q2=0.35×

15=0.052kN/m;

（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）：

p1=（3+2）×

0.7×

0.15=0.525kN；

强度验算：

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=1。

2×

（q1+q2）=1。

2×

（1。

688+0.052）=2。

088kN/m；

集中荷载p=1。

525=0.735kN；

最大弯距M=Pl/4+ql2/8=0。

735×

0.7/4+2.088×

0.72/8=0.257kN；

最大支座力N=P/2+ql/2=0.735/2+2。

088×

7/2=1。

098kN；

方木最大应力计算值σ=M/W=0。

257×

106/54000=4。

75N/mm2;

方木的抗弯强度设计值［f］=13。

0N/mm2；

方木的最大应力计算值为4。

75N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13。

0N/mm2，满足要求!

抗剪验算：

最大剪力的计算公式如下:

Q=ql/2+P/2

截面抗剪强度必须满足：

T=3Q/2bh<

［T]

其中最大剪力:

Q=2。

0.7/2+0。

735/2=1.098kN；

方木受剪应力计算值T=3×

1。

098×

103/（2×

40×

90）=0.458N/mm2；

方木抗剪强度设计值［T]=1。

4N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.458N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1。

4N/mm2，满足要求！

挠度验算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：

均布荷载q=q1+q2=1。

74kN/m；

集中荷载p=0.525kN；

最大挠度计算值V=5×

1.74×

7004/（384×

9000×

2430000）+525×

7003/（48×

2430000）=0。

42mm；

最大允许挠度［V]=700/250=2。

8mm；

方木的最大挠度计算值0。

42mm小于方木的最大允许挠度2。

8mm，满足要求！

四、板底支撑钢管计算：

支撑钢管支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.088×

7+0.735=2.197kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图（kN。

m）

支撑钢管计算变形图（mm）

支撑钢管计算剪力图（kN）

最大弯矩Mmax=0。

721kN。

m;

最大变形Vmax=1。

003mm；

最大支座力Qmax=11.229kN；

最大应力σ=721238。

219/4730=152。

482N/mm2；

支撑钢管的抗压强度设计值［f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值152。

482N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！

支撑钢管的最大挠度为1。

003mm小于700/150与10mm,满足要求！

五、扣件抗滑移的计算：

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页，双扣件承载力设计值取16。

00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN.

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。

5）：

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；

R------—纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;

计算中R取最大支座反力,R=11.229kN；

R〈12。

80kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！

六、模板支架立杆荷载标准值（轴力）:

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.

1.静荷载标准值包括以下内容:

（1）脚手架的自重（kN）：

NG1=0.129×

3.15=0。

407kN;

（2）模板的自重（kN）:

NG2=0。

7×

0.7=0.171kN；

（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：

NG3=25×

0.7=5。

512kN;

静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=6。

091kN；

活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

活荷载标准值NQ=（3+2）×

0.7=2.45kN;

立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1。

2NG+1。

4NQ=10.739kN；

七、立杆的稳定性计算：

立杆的稳定性计算公式

其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：

N=10.739kN；

σ---—轴心受压立杆的稳定系数，由长细比Lo/i查表得到；

i—--—计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.59cm;

A--——立杆净截面面积（cm2）：

A=4.5cm2；

W-—--立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：

W=4.73cm3；

σ————----钢管立杆受压应力计算值（N/mm2）;

[f]———-钢管立杆抗压强度设计值：

［f]=205N/mm2；

L0-———计算长度（m）；

如果完全参照《扣件式规范》，由下式计算

l0=h+2a

a-—-—立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;

a=0。

1m；

得到计算结果：

立杆计算长度L0=h+2a=1。

5+2×

1=1。

7m;

L0/i=1700/15。

9=107;

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.537；

钢管立杆受压应力计算值；

σ=10738.798/（0.537×

450）=44.439N/mm2;

立杆稳定性计算σ=44.439N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值［f]=205N/mm2，满足要求！

柱帽处650mm厚板模板（扣件钢管架）计算书

模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010—2002、《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）、《钢结构设计规范》（GB50017—2003）等规范编制.

模板支架参数

横向间距或排距（m）：

0.35；

纵距（m）：

0.70；

步距（m）:

1.50;

立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:

模板支架搭设高度（m）：

2.95；

扣件连接方式：

双扣件，取扣件抗滑承载力系数：

80;

板底支撑连接方式：

方木支撑;

2.荷载参数

0.350；

混凝土与钢筋自重（kN/m3）：

施工均布荷载标准值（kN/m2）：

三级钢HRB400（20MnSiV，20MnSiNb，20MnTi）；

楼板混凝土强度等级:

360.000;

6。

10；

650。

00;

楼板的计算长度（m）：

施工平均温度（℃）:

面板采用多层胶合面板，厚度为15mm.

面板弹性模量E（N/mm2）：

板底支撑采用方木;

木方弹性模量E（N/mm2）:

9000.000；

木方抗弯强度设计值（N/mm2）:

13.000；

400；

木方的间隔距离（mm）：

200.000；

木方的截面宽度（mm）：

木方的截面高度（mm）:

90。

52/6=37.5cm3；

53/12=28。

125cm4；

（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：

0.65×

1=16。

6kN/m;

（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN）:

其中:

q=1。

16.6+1.4×

3=24。

12kN/m

24.12×

32=0.217kN·

面板最大应力计算值σ=217080/37500=5.789N/mm2;

面板的抗弯强度设计值［f］=13N/mm2；

面板的最大应力计算值为5。

789N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2，满足要求！

其中q=16.6kN/m

面板最大挠度计算值v=0。

677×

16。

3004/（100×

2430000）=0.062mm；

面板最大允许挠度［V］=300/250=1.2mm;

面板的最大挠度计算值0.062mm小于面板的最大允许挠度1.2mm，满足要求!

方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

9/6=54cm3；

9/12=243cm4；

3×

0.65=4.875kN/m；

（2）模板的自重线荷载（kN/m）：

3=0。

105kN/m；

0.3=1.05kN；

（4。

875+0。

105）=5.976kN/m；

05=1。

47kN；

最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1。

47×

0.7/4+5.976×

72/8=0.623kN;

最大支座力N=P/2+ql/2=1。

47/2+5.976×

0.7/2=2。

827kN；

623×

106/54000=11.542N/mm2；

方木的抗弯强度设计值[f］=13.0N/mm2；

方木的最大应力计算值为11.542N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13。

0N/mm2，满足要求！

最大剪力的计算公式如下：

其中最大剪力：

Q=5。

976×

0.7/2+1.47/2=2.827kN；

827×

90）=1。

178N/mm2；

方木抗剪强度设计值[T］=1.4N/mm2；

方木的受剪应力计算值1.178N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1。

挠度验算：

均布荷载q=q1+q2=4。

98kN/m；

05kN;

98×

2430000）+1050×

2430000）=1.055mm;

最大允许挠度［V］=700/250=2.8mm；

方木的最大挠度计算值1。

055mm小于方木的最大允许挠度2.8mm，满足要求!

四、板底支撑钢管计算:

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=5.976×

0.7+1。

47=5.653kN;

354kN。

最大变形Vmax=0。

114mm;

最大支座力Qmax=7。

727kN；

最大应力σ=354025.469/4730=74.847N/mm2;

支撑钢管的抗压强度设计值［f］=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值74.847N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求!

支撑钢管的最大挠度为0。

114mm小于350/150与10mm,满足要求！

五、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2。

5）:

R-——-———纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=7.727kN;

R<

12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！

六、模板支架立杆荷载标准值（轴力）：

静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架的自重（kN）:

NG1=0。

129×

2.95=0.381kN；

（2）模板的自重（kN）：

NG2=0.35×

0.35=0.086kN;

（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）:

65×

35=3.981kN；

静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.448kN；

0.35×

0.7=1。

225kN;

3.立杆的轴向压力设计值计算公式

2NG+1.4NQ=7。

052kN；

七、立杆的稳定性计算:

其中N-——-立杆的轴心压力设计值（kN）:

N=7.052kN;

σ-———轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到;

i-——-计算立杆的截面回转半径（cm）:

i=1.59cm；

A—-——立杆净截面面积（cm2）:

A=4.5cm2;

W—-——立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）:

W=4。

73cm3；

σ--—-—-—-钢管立杆受压应力计算值（N/mm2）；

［f]-———钢管立杆抗压强度设计值：

L0——--计算长度（m）;

如果完全参照《扣件式规范》,由下式计算

l0=